新型耐热钢焊接

本书由我国电力工业的发展沿革，锅炉用新型耐热钢发展现状，细晶强韧型铁素体耐热钢的冶金特点及其焊接性，SA213－T23、SA213－T24钢的性能及焊接，SA213－T91/SA335－P91钢的性能及焊接，SA213－T92/SA335 －P92钢和E911钢的性能及焊接，SA213－T122/SA335－P122钢的性能及焊接，锅炉用新型奥氏体耐热钢及其焊接以及电站管道异种钢焊接等9章组成。

本书汇集了国内外大量的新资料，实际应用性较强。

前言

第一章 我国电力工业的发展沿革

第一节 中国电力工业的发展历程和现状

第二节 提高火力发电厂效率的方法

第三节 超(超)临界机组是我国火电发展的最佳选择

第二章 锅炉用新型耐热钢发展现状

第一节 超(超)临界锅炉用新型耐热钢发展历史

第二节 超(超)临界锅炉承压部件对钢材的要求和选择

第三节 新型耐热钢的应用概况

第三章 细晶强韧型铁素体耐热钢的冶金特点及其焊接性

第一节 细晶强韧型铁素体耐热钢的由来

第二节 强韧型铁素体耐热钢的化学成分和力学性能特点

第三节 钢的强韧化

第四节 强韧型铁素体耐热钢的焊接性

第五节 工程中值得商榷和调整的几个习惯认识

第四章 SA213-T23、SA213-T24钢的性能及焊接

第一节 T23、T24钢的化学成分及其主要物理性能

第二节 T23、T24钢的力学性能和抗氧化性能

第三节 T23/P23、T24/P24钢的焊接

第五章 SA213一T91/SA335一P91钢的性能及焊接

第一节 T91/P91钢的化学成分和主要物理性能

第二节 T91/P91钢的力学和抗氧化腐蚀性能

第三节 T91/P91钢的焊接

第六章 SA213一T92/SA335一P92和E911钢的性能及焊接

第一节 T92/P92钢的化学成分及热处理工艺的确定

第二节 T92/P92钢的性能

第三节 T92/P92钢的焊接

第七章 SA213-T122/SA335一P122钢的性能及焊接

第一节 T122/P122钢的开发过程

第二节 T122/P122钢的性能

第三节 T122/P122钢的焊接

第四节 T122/P122钢服役后的性能

第八章 锅炉用新型奥氏体耐热钢及其焊接

第一节 TP347HFG钢的细晶化及其性能

第二节 Super304H钢的强化及其性能

第三节 HR3C(25Cr-20Ni-Nb-N)钢的强化及其力学性能

第四节 20Cr-25Ni15MoNbTiN(NF709)钢的强化途径及其力学和工艺性能

第五节 新型奥氏体耐热钢的焊接

第六节 TP347HFG、Super304H、HR3C、NF709钢的弯曲加工性能

第九章 电站管道异种钢焊接

第一节 电站管道异种钢接头的早期失效

第二节 异种钢焊接接头的热应力

第三节 奥氏体钢和铁素体钢异种钢接头

第四节 铁素体钢和铁素体钢的异种钢接头

附录一 B6hlerThysson焊接技术集团公司用于电力设备的焊接材料

附录二 瑞士OERuKON公司用于电力设备的焊接材料

附录三 英国METRODE公司用于电力设备的焊接材料

参考文献2100433B

条形码: 9787508343655

产品尺寸及重量: 26 x 18.5 x 0.8 cm ; 340 g

ASIN: B0011C7UJ0

新型耐热钢接头早期蠕变损伤机制及预测方法是发展新一代电站设备亟需解决的问题，项目研究了焊接接头局部微观组织、残余应力场和工作载荷叠加作用下的蠕变损伤和蠕变裂纹行为。提出了适用于连续冷却过程计算的改进的Johnson-Mehl-Avrami-Kolmogorov（J-M-A-K）方程，结合基于模式搜索法的全局优化方法，确定改进的J-M-A-K方程的动态参数。研究发现，耐热钢焊接接头在热影响区最大焊接残余应力的位置可以通过焊材的选择来控制，高强匹配的填充金属将拉伸残余应力峰值外推至母材区域，避开强度较低的热影响区。提出了改进的预压缩-紧凑拉伸蠕变试样，通过压缩-释放，在半圆形缺口附近预制了残余应力场，能够在实验室环境下有效地研究三轴残余应力场对蠕变裂纹萌生和扩展性能的影响，阐明了焊接残余拉应力是引起早期蠕变失效的关键因素。设计了一种通过局部重熔引入焊接残余应力与焊缝显微结构的蠕变试样，分析残余应力作用下，不同微观组织的蠕变裂纹开裂行为和蠕变断裂模式。引入基于微观蠕变孔洞长大的多轴延性耗竭蠕变损伤分析，实现管道环焊缝接头在实际工作载荷和温度环境下的蠕变寿命预测。 2100433B

新型耐热钢接头早期蠕变损伤机制及预测方法是发展新一代电站设备亟需解决的问题。采用热-力模拟试验机制备焊接接头不同区域组织的蠕变试样，通过园棒蠕变试验和预应变蠕变断裂试验，确定相关蠕变模型和蠕变开裂应变。对蠕变试样微观组织进行表征，揭示蠕变损伤与微观组织，特别是晶界特征的关系。结合微观组织映射和有限元模拟，探讨焊接残余应力、晶粒尺寸、晶界特征、析出相大小、形态等对焊接接头蠕变损伤的影响，评定对蠕变参数的影响。在此基础上，结合焊接模拟件蠕变试验和开裂应变测量，对焊接接头蠕变损伤模型参数进行改进。 提出了考虑接头残余应力的蠕变开裂环状试样的试验方法。.项目以实验为基础，对焊接接头早期蠕变损伤的机理形成全面认识，结合试验评定和数值计算为新型耐热钢焊接接头与结构设计和新一代耐热钢开发提供理论和技术支撑。研究成果具有重要理论意义和应用价值。

例：某厂于10年前用7000元购专用机床一台，制造某零件，现该机床的生产该零件的能力为0.05小时/个，如果现在把旧机床出售可得1500元，如保留则还可使用3年，3年后残值为250元。现在在市场上出现了新型机床，其生产能力为0.04小时/个，售价为15000元，可用10年，10年后残值为1500元，已知新型和原机床的使用费相应为10元/小时和12元/小时，工厂每年需生产5万个零件，基准贴现率为15%。问该厂是否应当现在进行更新"para" label-module="para">

旧机床的资金恢复费为：

1500(A/P，15，3)-250(A/F，15，3)=656.97-71.99=584.98元

年使用费用为：

12×0.05×50000=30000元

30000 584.98=30584.98元

新型机床的资金恢复费为：

15000(A/P，15，10)-1500(A/F15，10) =2988.78-73.88=2914.90元

年使用费为：

10×0.04×50000 2914.90=22914.90元

两者对比用新型机床可比继续用旧床每年可节省7670.08元，故应当考虑及时更新旧机床。 2100433B