土坡稳定分析

无粘性土坡即是由粗颗粒土所堆筑的土坡。相对而言，无粘性土坡的稳定性分析比较简单，可以分为下面二种情况进行讨论。

一、均质的干坡和水下坡均质的干坡系指由一种土组成，完全在水位以上的无粘性土坡。水下土坡亦是由一种土组成，但完全在水位以下，没有渗透水流作用的无粘性土坡。在上述二种情况下，只要土坡坡面上的土颗粒在重力作用下能够保持稳定，那么，整个土坡就是稳定的。

在无粘性土坡表面取一小块土体来进行分析(右图)，设该小块土体的重量为W，其法向分力N=Wcos，切向分力T=Wsin。法向分力产生摩擦阻力，阻止土体下滑，称为抗滑力，其值为R=N·tg=Wcos·tg。切向分力T是促使小土体下滑的滑动力。则土体的稳定安全系数F_s为：

式中：

φ——土的内摩擦角(°)；

α——土坡坡角(°)。

由上式可见，当α=φ时，F_s=1，即其抗滑力等于滑动力，土坡处于极限平衡状态，此时的α就称为天然休止角。当α<φ时，土坡就是稳定的。为了使土坡具有足够的安全储备，一般取F_s=1.1～1.5。

二、有渗透水流的均质土坡

当边坡的内、外出现水位差时，例如基坑排水、坡外水位下降时，在挡水土堤内形成渗流场，如果浸润线在下游坡面逸出，这时，在浸润线以下，下游坡内的土体除了受到重力作用外，还受到由于水的渗流而产生的渗透力作用，因而使下游边坡的稳定性降低。

渗流力可用绘流网的方法求得。作法是先绘制流网，求滑弧范围内每一流网网格的平均水力梯度i，从而求得作用在网格上的渗透(流)力：

式中：

γ_w——水的重度；

A_i——网格的面积。

求出每一个网格上的渗透力J_i后，便可求得滑弧范围内渗透力的合力T_J。将此力作为滑弧范围内的外力(滑动力)进行计算，在滑动力矩中增加一项：

式中：l_J——T_J距圆心的距离。

如果水流方向与水平面呈夹角θ，则沿水流方向的渗透力j=γ_wi。在坡面上取土体V中的土骨架为隔离体，其有效的重量为γ'V。分析这块土骨架的稳定性，作用在土骨架上的渗透力为J=jV=γ_wiV。因此，沿坡面的全部滑动力，包括重力和渗透力为：

T=γ’Vsinα γ_wiVcos（α-θ）

坡面的正压力为：

N=γ’Vcosα γ_wiVsin（α-θ）

则土体沿坡面滑动的稳定安全系数：

式中：

i——渗透坡降；

γ‘——土的浮重度；

γ_w——水的重度；

φ——土的内摩擦角。

若水流在逸出段顺着坡面流动，即θ=α。这时，流经路途ds的水头损失为dh，所以，有

将其代入稳定安全系数公式，得：

由此可见，当逸出段为顺坡渗流时，土坡稳定安全系数降低γ’/γ_sat。因此，要保持同样的安全度，有渗流逸出时的坡角比没有渗流逸出时要平缓得多。为了使土坡的设计既经济又合理，在实际工程中，一般要在下游坝址处设置排水棱体，使渗透水流不直接从下游坡面逸出(右图)。这时的下游坡面虽然没有浸润线逸出，但是，在下游坡内，浸润线以下的土体仍然受到渗透力的作用。这种渗透力是一种滑动力，它将降低从浸润线以下通过的滑动面的稳定性。这时深层滑动面(如图中虚线表示)的稳定性可能比下游坡面的稳定性差，即危险的滑动面向深层发展。这种情况下，除了要按前述方法验算坡面的稳定性外，还应该用圆弧滑动法验算深层滑动的可能性。

一般而言，粘性土坡由于剪切而破坏的滑动面大多数为一曲面，一般在破坏前坡顶先有张裂缝发生，继而沿某一曲线产生整体滑动。图7-5中的实线表示一粘性土坡滑动面的曲面，在理论分析时可以近似地将其假设为圆弧，如图中虚线表示。为了简化计算，在粘性土坡的稳定性分析中，常假设滑动面为圆弧面。建立在这一假定上的稳定性分析方法称为圆弧滑动法。这是极限平衡方法的一种常用分析方法。

一、整体圆弧滑动法

此式即为整体圆弧滑动法计算边坡稳定安全系数的公式。注意，它只适用于φ=0的情况。若φ≠0，则抗滑力与滑动面上的法向力有关，其求解可参阅下面的条分法。

二、瑞典条分法

所谓瑞典条分法，就是将滑动土体竖直分成若干个土条，把土条看成是刚体，分别求出作用于各个土条上的力对圆心的滑动力矩和抗滑力矩，然后按上述公式求土坡的稳定安全系数。

把滑动土体分成若干个土条后，土条的两个侧面分别存在着条块间的作用力(右图)。作用在条块i上的力，除了重力W_i外，条块侧面ac和bd上作用有法向力P_i、P_{i 1}，切向力H_i、H_{i 1}，法向力的作用点至滑动弧面的距离为h_i、h_{i 1}。滑弧段cd的长度l_i，其上作用着法向力N_i和切向力T_i，T_i包括粘聚阻力c_i·l_i和摩擦阻力N_i·tgφ_i。考虑到条块的宽度不大，W_i和N_i可以看成是作用于cd弧段的中点。在所有的作用力中，P_i、H_i在分析前一土条时已经出现，可视为已知量，因此，待定的未知量有P_{i 1}、H_{i 1}、h_{i 1}、N_i和T_i5个。每个土条可以建立三个静力平衡方程，即ΣF_xi=0，ΣF_zi=0和ΣM_i=0和一个极限平衡方程T_i=（N_i·tgφ_ic_i·l_i）/ F_s。

如果把滑动土体分成n个条块，则n个条块之间的分界面就有(n-1)个。分界面上的未知量为3(n-1)，滑动面上的未知量为2n个，还有待求的安全系数F_s，未知量总个数为(5n-2)，可以建立的静力平衡方程和极限平衡方程为4n个。待求未知量与方程数之差为(n-2)。而一般条分法中的n在10以上。因此，这是一个高次的超静定问题。为使问题求解，必须进行简化计算。瑞典条分法假定滑动面是一个圆弧面，并认为条块间的作用力对土坡的整体稳定性影响不大，故而忽略不计。或者说，假定条块两侧的作用力大小相等，方向相反且作用于同一直线上。图中取条块i进行分析，由于不考虑条块间的作用力，根据径向力的静力平衡条件，有：

N_i=W_icosθ_i

根据滑动弧面上的极限平衡条件，有：

T_i=T_fi/F_s=(c_i·l_iN_i·tgφ_i)/ F_s

式中：

T_fi——条块i在滑动面上的抗剪强度；

F_s——滑动圆弧的稳定安全系数。

另外，按照滑动土体的整体力矩平衡条件，外力对圆心力矩之和为零。在条块的三个作用力中，法向力N_i通过圆心不产生力矩。重力W_i产生的滑动力矩为：

∑W_i·d_i=∑Wi·R·sinθ_i

瑞典条分法是忽略了土条块之间力的相互影响的一种简化计算方法，它只满足于滑动土体整体的力矩平衡条件，却不满足土条块之间的静力平衡条件。这是它区别于后面将要讲述的其它条分法的主要特点。由于该方法应用的时间很长，积累了丰富的工程经验，一般得到的安全系数偏低，即误差偏于安全，所以目前仍然是工程上常用的方法。

三、毕肖甫条分法

毕肖甫(A.N.Bishop)于1955年提出一个考虑条块间侧面力的土坡稳定性分析方法，称为毕肖甫条分法。此法仍然是圆弧滑动条分法。

在右图中，从圆弧滑动体内取出土条i进行分析。作用在条块i上的力，除了重力W_i外，滑动面上有切向力T_i和法向力N_i，条块的侧面分别有法向力P_i、P_{i 1}和切向力H_i、H_{i 1}。假设土条处于静力平衡状态，根据竖向力的平衡条件，应有：

根据满足土坡稳定安全系数F_s的极限平衡条件，有：

T_i =(c_i·l_iN_i·tgφ_i)/ F_s

与瑞典条分法相比，简化的毕肖甫法是在不考虑条块间切向力的前提下，满足力的多边形闭合条件，也就是说，隐含着条块间有水平力的作用，虽然在公式中水平作用力并未出现。

所以它的特点是：(1)满足整体力矩平衡条件；(2)满足各个条块力的多边形闭合条件，但不满足条块的力矩平衡条件；(3)假设条块间作用力只有法向力没有切向力；(4)满足极限平衡条件。由于考虑了条块间水平力的作用，得到的稳定安全系数较瑞典条分法略高一些。很多工程计算表明，毕肖甫法与严格的极限平衡分析法，即满足全部静力平衡条件的方法(如下述的简布法)相比，结果甚为接近。由于计算过程不很复杂，精度也比较高，所以，该方法是目前工程中很常用的一种方法。

四、普遍条分法(简布法，N.Janbu)

普遍条分法的特点是假定条块间水平作用力的位置。在这一假定前提下，每个土条块都满足全部的静力平衡条件和极限平衡条件，滑动土体的整体力矩平衡条件也自然得到满足。而且，它适用于任何滑动面，而不必规定滑动面是一个圆弧面，所以称为普遍条分法。

它是由简布提出的，又常称为简布法。

简布公式如下：

比较毕肖甫公式和简布公式，可以看出两者很相似，但分母有差别，毕肖甫公式是根据滑动面为圆弧面，滑动土体满足整体力矩平衡条件推导出的。简布公式则是利用力的多边形闭合和极限平衡条件，最后从

将作用在条块上的力对条块滑弧段中点O_i取矩(上图(b))，并让∑M_Oi=0。重力W_i和滑弧段上的力N_i和T_i均通过O_i，不产生力矩。

边坡真正的稳定安全系数还要计算很多滑动面，进行比较，找出最危险的滑动面，其边坡稳定安全系数才是真正的安全系数。这种计算工作量相当浩繁，一般要在计算机上计算。

五、有限元法

从瑞典条分法到普遍条分法的基本思路都是把滑动土体分成有限宽度的土条，把土条当成刚体，根据滑动土体的静力平衡条件和极限平衡条件，求得滑动面上力的分布，从而可以计算出边坡稳定安全系数F_s。但是，因为土体是变形体，而并非是刚体，所以，引用分析刚体的办法来分析变形体，并不满足变形协调条件，因而计算出的滑动面上的应力状态不可能是真实的。有限元法就是把土坡当成变形体，按照土的变形特性，计算出土坡内的应力分布，然后，再把圆弧滑动面的概念引入其中，验算滑动土体的整体抗滑稳定性。

将土坡划分成许多单元体。用有限元法可以计算出每个土单元的应力、应变和每个结点的结点力和位移。这种计算目前已经成为土石坝应力变形分析的常用方法，有各种现成的程序可供应用。坝坡在重力的作用下剪切变形的轨迹类似于滑弧面。

土坡的应力计算出来以后，再引入圆弧滑动面的概念。把可能的圆弧滑动面划分成若干个小弧段Δl_i，小弧段Δl_i上的应力用弧段中点的应力代表，其值可以按照有限元法应力分析的结果，根据弧段中点所在的单元的应力确定，表示为

将滑动面上所有小弧段的剪应力和抗剪强度分别求出来以后，再累加求得沿着滑动面总的剪切力

很显然，有限元分析方法的优点是把边坡稳定分析与坝体的应力和变形分析结合起来。这时，滑动土体自然满足静力平衡条件而不必如条分法那样引入人为的假定。但是，当边坡接近失稳时，滑裂面通过的大部分土单元处于临近破坏状态，这时，用有限元法分析边坡内的应力和变形所需要的土的基本特性，如变形特性，强度特性等均变得十分复杂，因此，要提出一种能反映土体实际受力状况的计算模型是很不容易的。如果说在边坡稳定性分析中极限平衡分析法是当前工程上主要应用的方法，那么，有限元方法则是一种潜在的具有很大发展前景的方法。

六、最危险滑裂面的确定方法和容许安全系数

（一）最危险滑裂面的位置

以上介绍的是计算某个位置已经确定的滑动面稳定安全系数的几种方法。这一稳定安全系数并不代表边坡的真正稳定性，因为边坡的滑动面是任意选取的。假设边坡的一个滑动面，就可计算其相应的安全系数。真正代表边坡稳定程度的稳定安全系数应该是稳定安全系数中的最小值。相应于边坡最小的稳定安全系数的滑动面称为最危险滑动面，它才是土坡真正的滑动面。

确定土坡最危险滑动面圆心的位置和半径大小是稳定分析中最繁琐、工作量最大的工作。需要通过多次的计算才能完成。这方面费伦纽斯(W.Fellenius)提出的经验方法，对于较快地确定土坡最危险的滑动面很有帮助。

费伦纽斯认为，对于均匀粘性土坡，其最危险的滑动面一般通过坡趾。在φ=0法的边坡稳定分析中，最危险滑弧圆心的位置可以由右图(a)中和夹角的交点确定。β₁、β₂的值与坡角α大小的关系，可由下表查用。

对于φ>0的土坡，最危险滑动面的圆心位置如图(b)所示。首先按图(b)中所示的方法确定DE线。自E点向DE延线上取圆心O₁、O₂…，通过坡趾A分别作圆弧，AC₁、AC₂、…，并求出相应的边坡稳定安全系数F_s1、F_s2…。

然后，再用适当的比例尺标在相应的圆心点上，并且连接成安全系数F_s随圆心位置的变化曲线。曲线的最低点即为圆心在DE线上时安全系数的最小值。但是真正的最危险滑弧圆心并不一定在DE线上。通过这个最低点，引DE的垂直线FG。在FG线上，在DE延线的最小值前后再定几个圆心O₁'，O₂'…，用类似步骤确定FG线上对应于最小安全系数的圆心，这个圆心。才被认为是通过坡趾滑出时的最危险滑动圆弧的中心。

当地基土层性质比填土软弱，或者坝坡不是单一的土坡，或者坝体填土种类不同、强度互异时，最危险的滑动面就不一定从坡趾滑出。这时寻找最危险滑动面位置就更为繁琐。实际上，对于非均质的、边界条件较为复杂的土坡，用上述方法寻找最危险滑动面的位置将是十分困难的。随着计算机技术的发展和普及，目前可以采用最优化方法，通过随机搜索，寻找最危险的滑动面的位置。国内已有这方面的程序可供使用。

（二）边坡容许安全系数

在土坡稳定的分析中，从土体材料的强度指标到计算方法，很多因素都无法准确确定。因此，如果计算得到的土坡稳定安全系数等于1或稍大于1，并不表示边坡的稳定性能得到可靠的保证。安全系数必须满足一个最起码的要求，称为容许安全系数。容许安全系数值是以过去的工程经验为依据并以各种规范的形式确定。因此采用不同的抗剪强度试验方法和不同的稳定分析方法所得到的安全系数差别甚大，所以在应用规范所给定的土坡稳定容许安全系数时，一定要注意它所规定的试验方法和计算方法。

注：正常运用条件系指：

（1）水库水位处于正常高水位(或设计洪水位)与死水位之间的各种水位下的稳定渗流期；

（2）水库水位在上述范围内的经常性正常降落；

（3）抽水蓄能电站的水库水位的经常性变化和降落。

非常运用条件Ⅰ系指：

（1）施工期；

（2）校核洪水位下有可能形成稳定渗流的情况；

（3）水库水位的非常降落，如自校核洪水位降落、降落至死水位以下、大流量快速泄空等；

（4）正常运用条件遭遇地震。

非常运用条件Ⅱ系指以上非常运用条件(1)—(3)再遭遇地震的情况。

上表为1984年水电部颁布的《碾压土石坝设计规范》(SDJ218—84)中的边坡容许安全系数表。表中除注明者外，均适用于瑞典圆弧法。对Ⅰ、Ⅱ级的中、高土石坝以及一些复杂的情况，应同时采用毕肖甫法或其它更严格的方法(如普遍条分法等)进行计算。此时安全系数的容许值，应比表中所规定的值略微提高10%左右。对于Ⅰ级土石坝在正常使用条件下，安全系数不得小于1.5。

在土木工程建筑中，如果土坡失去稳定造成塌方，不仅影响工程进度，有时还会危及人的生命安全，造成工程失事和巨大的经济损失。因此，土坡稳定问题在工程设计和施工中应引起足够的重视。

天然的斜坡、填筑的堤坝以及基坑放坡开挖等问题，都要演算斜坡的稳定性，亦既比较可能滑动面上的剪应力与抗剪强度。这种工作称为稳定性分析。土坡稳定性分析是土力学中重要的稳定分析问题。土坡失稳的类型比较复杂，大多是土体的塑性破坏。而土体塑性破坏的分析方法有极限平衡法、极限分析法和有限元法等。在边坡稳定性分析中，极限分析法和有限元法都还不够成熟。因此，目前工程实践中基本上都是采用极限平衡法。极限平衡方法分析的一般步骤是：假定斜坡破坏是沿着土体内某一确定的滑裂面滑动，根据滑裂土体的静力平衡条件和莫尔—库伦强度理论，可以计算出沿该滑裂面滑动的可能性，即土坡稳定安全系数的大小或破坏概率的高低，然后，再系统地选取许多个可能的滑动面，用同样的方法计算其稳定安全系数或破坏概率。稳定安全系数最低或者破坏概率最高的滑动面就是可能性最大的滑动面。

土坡就是由土体构成、具有倾斜坡面的土体，它的简单外形如图所示。一般而言，土坡有两种类型。由自然地质作用所形成的土坡称为天然土坡，如山坡、江河岸坡等；由人工开挖或回填而形成的土坡称为人工土(边)坡，如基坑、土坝、路堤等的边坡。土坡在各种内力和外力的共同作用下，有可能产生剪切破坏和土体的移动。如果靠坡面处剪切破坏的面积很大，则将产生一部分土体相对于另一部分土体滑动的现象，称为滑坡。土体的滑动一般系指土坡在一定范围内整体地沿某一滑动面向下和向外移动而丧失其稳定性。除设计或施工不当可能导致土坡的失稳外，外界的不利因素影响也触发和加剧了土坡的失稳，一般有以下几种原因：

1．土坡所受的作用力发生变化：例如，由于在土坡顶部堆放材料或建造建筑物而使坡顶受荷。或由于打桩振动，车辆行驶、爆破、地震等引起的振动而改变了土坡原来的平衡状态；

2．土体抗剪强度的降低：例如，土体中含水量或超静水压力的增加；

3．静水压力的作用：例如，雨水或地面水流入土坡中的竖向裂缝，对土坡产生侧向压力，从而促进土坡产生滑动。因此，粘性土坡发生裂缝常常是土坡稳定性的不利因素，也是滑坡的预兆之一。

天然土体由于形成的自然环境、沉积时间以及应力历史等因素不同，性质比人工填土要复杂得多，边坡稳定分析仍然可按上述方法进行，但在强度指标的选择上要更为慎重。

一、裂隙硬粘土的边坡稳定性

硬粘土通常为超固结土，其应力—应变关系曲线属应变软化型曲线，如图所示。这类土如果也按一般的天然土坡稳定分析办法，认为剪切过程中密度不变，故宜采用不固结不排水强度指标。用φ_u=0法计算，得到的稳定安全系数一般过大，造成偏于不安全的结果。下表是5个已发生滑坡的这类土的天然土坡或挖方的稳定性分析实例。表中数据表明，用φ_u=0法分析时，稳定安全系数均很大，但实际上都发生了不稳定破坏。其原因是土坡内滑动面上的剪应力分布不均匀，各点不能同时达到破坏。破坏过程是在某些部位土的剪应力首先达到峰值，而其它部位的土尚未破坏，于是随着应变的不断加大，已经破坏部位的强度不断减小，直至变成残余强度。其它点也会相继发生这种情况，形成所谓渐进性的破坏现象。在这种情况下，边坡破坏的时间持续很长，而滑裂面的强度降至很低。有些天然滑坡体以及断层带，在其历史年代上发生过多次的滑移，经受很大的应变，土的强度下降很多。在这种情况下验算其稳定性时需注意选取其残余强度。

二、软土地基上土坡的稳定性分析

在软弱地基上修筑堤坝或路基，其破坏常由地基不稳定所引起。当软土比较均匀，且厚度较大时，实地勘测和试验表明其滑动面是一个近似的圆柱面，切入地基一定深度如图中ABC所示。AB部分通过地基，BC部分通过坝体。根据瑞典圆弧法公式，F_s=M_R/M_s。抗滑力矩M_R由两部分组成：一是AB段上抗滑力所产生的抗滑力矩M_{R I}；另一部分是BC段上抗滑力所产生的抗滑力矩M_RⅡ。考虑到软土地基上的堤坝破坏时，在形成滑动面之前坝体一般已发生严重裂缝，或者软土地基已经破坏而坝体部分的抗剪强度尚未完全发挥。因此，如果全部计算M_RⅠ和M_RⅡ，求得的稳定系数偏大。为安全起见，工程中有时建议对高度在5—6m以下的堤防或路堤，可以不考虑坝体部分的抗滑力矩。即让M_RⅡ=0，以此进行稳定分析(滑动力矩则应包括坝体部分的M_sⅡ，而且是最主要的部分)。而对于中等高度的堤坝，则可考虑采用部分的M_RⅡ，可根据具体工程情况并参照当地经验，采用适当的折减系数，例如用0.5。

对于坝基内深度不大处有软弱夹层时，滑动面将不是连续的圆弧面而是由两段不同的圆弧和一段沿软弱夹层的直线所组成的复合滑动面ABCD(右图)。在这种情况下，土坡的稳定性分析可采用如下的近似方法计算。右图中滑动土体由不同圆心和半径的两段圆弧AB和CD以及软弱夹层面

用竖直线

式中：c、

W——土体B′BCC′的重量；

l——滑动面在软弱夹层上的长度；

P_Ⅰ——土体ABB′作用于土体B′BCC′的滑动力，假定为水平方向；

P_Ⅱ——土体CC′D对土体B′BCC′所提供的抗力，假定为水平方向。

P_Ⅰ和P_Ⅱ是两个待定的力，可以用作图法求之。

最后值得一提的是，无论是天然土坡还是人工土坡，在许多情况下,土体内都存在着孔隙水压力。例如, 土体内水的渗流所引起的渗透压力或者因填土而引起的超静孔隙水压力。孔隙水压力的大小在有些情况下比较容易确定，而在有些情况下则较难确定或无法确定。例如稳定渗流引起的渗透压力一般可以根据流网比较准确地确定，而在施工期、水位骤降期以及地震时产生的孔隙水压力就比较难以确定。另外，土坡在滑动过程中的孔隙水压力变化目前几乎还没有办法确定。所以，在前面所讨论的边坡稳定计算方法中，作用于滑动土体上的力是用总应力表示，还是用有效应力表示，是一个十分重要的问题。显而易见，用有效应力表示要优于用总应力表示。但是，鉴于孔隙水压力不容易确定，故而有效应力法在工程中的应用尚存在实际困难。因此，这方面的工作还有待于进一步研究。 2100433B

土坡稳定分析时，需试算若干滑动面，求出安全系数最小的滑动面，即最危险滑动面，以及相应的安全系数最小值，它必须大于规定的数值，以保证一定的安全储备。如果稳定安全系数不够或发生滑坡，应考虑放缓边坡，以降低土体内的剪应力，或采取减小土体内孔隙压力的措施以及其他加固措施。

图2 地基滑动面

Ⅰ，Ⅱ，Ⅲ—极限平衡区;a—滑裂面;p—基础载荷;D—基础埋置深度;B—基础宽度

定义

天然土坡：由长期自然地质营力作用形成的土坡，称为天然土坡。人工土坡：人工挖方或填方形成的土坡，称为人工土坡。滑坡：土坡中一部分土体对另一部分土体产生相对位移，以至丧失原有稳定性的现象。

失稳原因

斜坡的土质：各种土质的抗剪强度、抗水能力是不一样的，如钙质或石膏质胶结的土、湿陷性黄土等，遇水后软化，使原来的强度降低很多。

斜坡的土层结构：如在斜坡上堆有较厚的土层，特别是当下伏土层(或岩层)不透水时，容易在交界上发生滑动。斜坡的外形：突肚形的斜坡由于重力作用，比上陡下缓的凹形坡易于下滑；由于粘性土有粘聚力，当土坡不高时尚可直立，但随时间和气候的变化，也会逐渐塌落。

降水或地下水的作用：持续的降雨或地下水渗入土层中，使土中含水量增高，土中易溶盐溶解，土质变软，强度降低；还可使土的重度增加，以及孔隙水压力的产生，使土体作用有动、静水压力，促使土体失稳，故设计斜坡应针对这些原因，采用相应的排水措施。振动的作用：如地震的反复作用下，砂土极易发生液化；粘性土，振动时易使土的结构破坏，从而降低土的抗剪强度；施工打桩或爆破，由于振动也可使邻近土坡变形或失稳等。人为影响：由于人类不合理地开挖，特别是开挖坡脚；或开挖基坑、沟渠、道路边坡时将弃土堆在坡顶附近；在斜坡上建房或堆放重物时，都可引起斜坡变形破坏。

土坡稳定分析是指对土坡滑动面上滑动因素与抵抗因素之间的相互平衡关系的分析。土坡在重力和其他外力作用下都有向下和向外移动的趋势，如果土坡内的土能够抵抗住这种趋势，则此土坡是稳定的，否则就会发生滑动。土坡丧失稳定性时，一部分土体相对其下面土体产生滑动。滑动因素主要包括土体的重力和其他外力在滑动面上促进滑动的切向分力。抗滑因素主要是指土体的抗剪强度产生的抵抗力。边破稳定性分析是岩土力学与工程中最重要的理论与实践课题之一 ， 也是经典土力学最早试图解决而仍未圆满解决的课题 。近十年来，我国新建了许多水利水电设施、 矿山、港口、高速公路 、铁路等工程，它们在建设及建成后，形成了大量的边坡稳定性问题，特别是西部多山地区，公路、铁路沿线存在大量边坡，其稳定与否，对整个工程的可靠性、 安全度以及社会经济效益均有重大影响 。如果不加大研发力度、 完善现有方法，不但会阻碍国内设计、 施工技术的提高，也会浪费国家有限的资金，并且会对地区的发展造成负面影响。另一方面，实际边坡的设计和稳定性评价，通常需要假定最危险滑动面的 (即临界滑动面) 的形状和位置，求出边坡的最小安全系数。当潜在滑动面被假定为圆弧状时， 临界滑动面可以不借助复杂的优化技术就能搜索出满意的结果。但一般来讲， 无论是由静力还是由地震力引起的破坏，滑动面都是任意形状，而不是严格的圆弧 。尤其是形状复杂、材料性质多变的边坡，其临界滑动面的形状与圆弧的差别就越大。因此，任意形状临界滑动面的确定及对应的最小安全系数的计算更具有理论价值和实际工程意义。所以，边坡稳定性分析方法的研究，即属于土力学的基础研究，又具有明确的实际工程应用背景 。