泥浆循环时间

①泥浆迟到时间(T_上M):泥浆从井底上行至井口所需的时间。

②岩屑迟到时间(T_上c)被钻头破碎的岩屑受泥浆携带，从井底上行至井口所需的时间。

通常，岩屑迟到时间大于泥浆迟到时间(即T_上c >T_上M)。因为岩屑密度大，一般为2.0 ~2.8g/cm³;泥浆密度小，一般为>1. 0~1. 2g/cm³。所以岩屑和泥浆返至井口的速度V_上c与V_上M存在一定的差异，存在V_上c 上M的关系。当井底泥浆携带岩屑上返，结果是泥浆率先返至井口，岩屑随后才能到达。

泥浆循环时间理论计算

泥浆循环时间的理论计算(容积法)：

①泥浆下行时间：

T _下M=

式中

V——钻柱内容积，m ³；

Q——泥浆泵排量，m ³/min

d ₁——钻柱内径，m;

H——井深，m。

②泥浆上行时间(即泥浆迟到时间)：

T _上M=

式中

V——井内环空容积，m ³；

D——井径，m；

d ₂——钻柱外径，m。

③泥浆循环一周的时间(全循环时间)：

T周m=T _下M T _{上M（min）}

泥浆循环时间实测法

由于理论计算的泥浆上行时间(T _上M)存在一定的误差，一般较实际情况偏小，而且该误差随井深增大而增大。出现上述误差的原因主要是由于井径不规则(扩径)和泵上水系数实际偏低(即泵排量实际偏小)所致。因此，泥浆循环时间通常采用实测。

①实测方法:现场多采用指不剂(有色玻璃纸、塑片，或用电石指不剂)实测泥浆循环时间T _周M，再减去泥浆下行时间T _下M，即可得出实测的泥浆上行时间T _上M。由于实测的泥浆下行时间(T _下M)与理论计算值之间的误差较小，影响不大，故可用理论值代替。

即实测的泥浆上行时间:

T _上M= T周m-T _下M（min）

②实测步骤:

a.在钻进过程中加单根(钻杆)时，将指不剂投入杆内。

b.在接方钻杆时，记录开泵时间，此即指不剂随泥浆在井下循环的开始时间。

c.在震动筛上用水冲洗，接取指不剂，记录指不剂返出井口的时间(初至，大量到，终了)，开泵时间到大量指不剂返出井口的时间间隔，便是泥浆循环一周的时间(T周M);若用电石指不剂，则记录综合录井仪检测到乙炔气体的时间。

d:记录泵冲次(在测定过程中不能停泵)。

以上实测得出的是泥浆下行和上行一周的总时间T周M。

③求出泥浆上行时间:

a.求泥浆下行时间(T _下M)的理论值;

b.求出实测的泥浆上行时间值T _上M=实测的T _周M-T _下M理论值。

泥浆循环时间影响因素

利用迟到时间将岩层归位，必须量化迟到时间，建立数学模型。迟到时间受诸多因素的影响，因此，在建立数学模型时，须排除一些干扰因素。

1、钻井液性能

钻井液是岩屑的运动载体，其性能决定岩屑的运动规律。钻井液浓度降低，携带岩屑能力随之下降，岩屑会在其运送过程中产生相对向下的速度，出现“下沉”现象。必须在保证钻井液其他功能的基础上，调整其性能，使岩屑与之运动同步。

2、井身结构

井身是岩屑运动的空间载体。井身倾斜、缩径与塌孔、井径大小、几开钻进成孔都是地热钻井重要的因素。初始数学模型的建立，必须首先排除这些因素的干扰。如假设是一开成孔的地热井，那就需要把钻头直径当作井眼直径，将井眼、钻具均理解为标准的圆柱形。

3、机械性能

泥浆泵赋予钻井液的原动力，泵的排量越大，钻井液获得的动能越大，在同一眼井、同一层位的岩屑迟到时间就越短。钻压、转速直接影响岩屑颗粒的大小，是重要的影响因素之一。 2100433B

泥浆循环罐（Mud Tank)是FG和ZG型石油钻井泥浆循环罐，该泥浆罐循环系统根据罐底部形状分为方形罐和锥形罐。罐体采用平板锥形结构或瓦楞结构,钢板与型钢组焊。

泥浆循环罐罐面及走廊采用专业厂家生产的防滑钢板和防滑条形网板,罐面栏杆采用方钢管制作，为无障碍可折叠结构，插接牢固。

泥浆罐循罐罐面配备清水管线用以清洗罐面及设备，罐面网板采用浸锌处理。上罐梯子采用槽钢做主体，用防滑条形网板做踏板，双侧护栏设有保险挂钩。

石油钻井泥浆罐设标准防砂、防雨棚，罐内设置暖气保温管线。泥浆循环罐 是专业石油钻井泥浆罐生产。

钻井设备使用泥浆循环罐的目的：

配备泥浆循环罐的原因：

钻井时，地面系统需要有能力满足建立循环的需要，同时也应该考虑到储备钻井液准备和预处理问题。应当按照最坏的情况来设计循环系统，一般是考虑最大井眼最高机械钻速，例如14in的井段，在平均钻速为200ft/h、固相清除效率为80%的情况下，固体清除系统每1h大约要清除34bbl钻屑及包裹她们的钻井液。更有可能，每清除1bbl固相，还要附带废弃2bbl钻井液。在这种情况下，钻井液在这个循环系统中每小时将减少102bbl。如果现场不能够尽快配制钻井液来补偿这些损失，就需要储备钻井液或预处理的钻井液混入固控循环系统来维持合适的体积。