静水压力

透水性极低(如kmm/s)的饱和软土，强夯只能使土的结构破坏，但难以使孔隙水迅速排出(夯点周围地面隆起，土的体积无明显减小)，因而这种土的强夯效果不佳。但如果饱和软土的透水性好一些(如mm/s),且土中有透水夹层时，只要加固方案选择得当，则可以达到某种加固效果。夯击能量大小和土的透水性高低，可能是影响饱和软土强夯加固效果的主要因素.为了改善这种情况,可考虑先在土中设置袋装砂井,再进行强夯.或者采用动力置换。后一方法，先在软土上面做砂垫层,在强夯夯坑种填入碎石，砂等，再夯成粗短碎石桩(长度可达4m以上)。前者先在软土种打入袋装砂井,然后再强夯,通过砂井排出孔隙水,便于起到动力固结的作用.这两种做法可达到预定加固效果。强夯动力置换的设计原理与上节复合地基基本相同。一般的计算不计水箱内的水深，水箱底部向下20米处的静水压力（静水压强）是： 1000*9.8*20 = 196000 帕 = 196 千帕 。

在弹塑性力学中，常假设静水压力作用下，应变与应力服从弹性规律，并且不影响屈服（在特定的屈服准则下 ）。于是很自然地将应力分量分成两部分，一部分是平均正应力，或称静水压力，另一部分称为偏量应力张量。P.W.Bridgman曾进行了不同金属材料在静水压力下的拉伸试验，即著名的Bridgman实验，发现以下结论：（1）静水压力与材料体积的改变近似地服从线弹性规律，若除去压力，体积变化可以恢复，没有残余的体积变这样就可以认为各向均压时体积变化是弹性的；（2）静水压力与材料的屈服极限无关，但对于软金属、矿物及岩土等材料时，静水压力的影响比较明显，不能忽略，必须放弃这一假设。2100433B

(1)液体中有微气泡，其体积占土的体积的1%～3%，所以孔隙水未排出时，土已有体积变化,据此推断，夯击瞬间有效动应力已产生。

(2)加压的活塞与刚性圆桶之间有摩擦力存在，用摩擦力模拟孔隙水中气泡被压缩或溶入水中后土的变形不能恢复。

(3)弹簧的弹性系数不是常量(非定比弹簧)，以模拟饱和土的触变现象，受冲击后土粒表面结合水变为自由水，且结构破坏,强度降低，但随着时间的延长而部分恢复。这说明弹簧(即土粒骨架)所承受的是可变化的。

(4)活塞的排水孔径可变化，以模拟土的透水性的改变.当夯实产生的有效动应力(拉应力)大于土的强度(抗拉强度)时，该点出现裂隙(有的裂隙较快闭合)裂隙使夯点周围土体透水性增大，孔隙水易排出,而孔隙水压力则易消散。此外，有效动应力由于重复夯击而变大,使砂土,粉土在夯点附近局部液化。

以静水压力为基准，超出的部分称为超静水压力。超静水压力包括由渗流引起的超静水压力和附加应力引起的超静水压力。静水压力及由渗流引起的超静水压力合起来就是稳定渗流条件下的孔隙水压力，它们不随时间变化的，而由附加应力引起的超静水压力，则是在固结过程中不断消散的，最终将消散为零，所以也就是超孔隙水压力 。

管线静水压力指的是管线停输时，静止的液体对管壁的压力。

它等于管线(管段)内液柱的压力。静压是因为地形的高差形成的，其值不得超过管子或管件允许的工作压力。 2100433B