定位基准

定位基准指在加工时,用以确定工件在机床上或夹具中正确位置所采用的基准。

定位基准基本信息

中文名 定位基准 适用领域 机械加工
所属学科 机械

应用

基准的分类

. 基准分为设计基准和工艺基准两大类。

. 1.设计基准

. 设计基准是设计工作图上所采用的基准.

. 2.工艺基准

.工艺基准是加工过程中所采用的基准。又分为有工序基准、定

位基准和测量基准等。

. 1)工序基准

. 工序图上用来确定本工序所加工表面加工后的尺寸、形状和位置的基准。

. 2)定位基准

. 定位基准是在加工中用作定位的基准。

. 3)测量基准是测量时所采用的基准。

. 此外还有装配过程中用于确定零、部件间相互位置的装配基准。

. 要求掌握基准的分类,定义,同等重要的是在训练中提高选择基准的能力。2100433B

定位基准造价信息

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定位基准常见问题

定位基准文献

定位基准选择解析 定位基准选择解析

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精密机械制造基础 定位基准的选择 一、定位基准的概念和类型 在加工时,用以确定零件在机床的正确位置所采用的基准,称为定位基准。它是工件上与夹 具定位元件直接接触的点、线或面。如图 11-14a 所示零件,加工平面 F和 C时是通过平面 A和 D放 在夹具上定位的,所以,平面 A和 D是加工平面 F和 C的定位基准。又如图 11-14b 所示的齿轮,加 工齿形时是以内孔和一个端面作为定位基准的。 根据工件上定位基准的表面状态不同,定位基准又分为精基准和粗基准。精基准是指已经经过 机械加工的定位基准,而没有经过机械加工的定位基准为粗基准。 图 11-4 基准分析 二、精基准的选择 定位基准的选择应先选择精基准,再根据精基准的加工选择粗基准。 选择精基准时,主要应考虑保证加工精度和工件安装方便可靠。其选择原则如下: 1. 基准重合原则 即选用设计基准作为定位基准,以避免定位基准与设计基准不重合而

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工件定位基准的选择 工件定位基准的选择

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工件的定位与定位基准的选择 二、定位基准的选择 1、基准: 指零件上用来确定其它点、线、面所依据的点、线、面。 2、基准分类: 分为两大类:设计基准和工艺基准 其中,工艺基准又可分为: ① 工序基准: 是工序图上用来确定本工序所加工表面加工后应达到的尺寸、 形状、 位置所用的基准。 ② 定位基准:是在加工中确定工件位置所用的基准。 ③ 测量基准:测量时所采用的基准。 ④ 装配基准:是装配时用来确定零件或部件在产品中的相对位置所采用的基准。 各种基准的实例, 如图 3、定位基准的选择 粗基准: 用未加工过的表面所作的定位基准。 精基准: 用已加工过的表面所作的定位基准。 (1)粗基准的选择原则 选择粗基准时, 主要考虑的问题是如何使各道工序均 有足够 的加工余量以及工件安 装的稳定性。 选择原则为: ① 为了保证 加工面 与不加工面 之间的位置要 求,应选 不加工面为粗基准 ; 若工件上 有

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变速器壳体因形状不规则,同时受整车空间布局影响,在机加过程中定位基准是前期考虑的重点与难点,本文结合生产实际情况,讨论了定位基准点的位置与毛坯铸造精度、机加切削力、夹紧力、装夹误差的影响关系,并指出了合理的定位基准点的位置方案。

变速器壳体是汽车零部件中较复杂的零件,其要求加工的内容较多,加工精度要求较高,加工工艺比较复杂。因其形状不规则刚性较差,同时受到整车空间布局的影响,在加工过程中定位基准点的位置成为加工中的难点与重点,定位基准点的合理与否是保证产品质量、降低加工节拍、降低加工成本的关键因素。

变速器壳体的工艺定位基准点分为粗加工定位基准点、精加工定位基准点。在制定粗、精基准方案时要考虑压铸精度、切削力、夹紧力、装夹误差等方面的因素对整体精度的影响,下面结合我厂生产实际情况讨论壳体定位基准的合理方案

1、切削力与定位基准位置关系

切削力是零件机加过程中不能避免的实际存在因素,变速器壳体定位基准点位置的确定要考虑工件受切削力时产生的变形及振动程度的影响。

基准点位置在产品毛坯模具没有形成的时候就要考虑,与产品设计同时进行,要求产品设计员与机加工艺员铸造工艺员相互沟通,在壳体壁上找到合适的位置,要在考虑降低零件机加过程中装夹的难度,不能影响加工刀具的自由空间,不能影响其它零件的顺序装配前提下,保证工件整体受力刚性,加工过程不能发生震动。

下图为工件的基准在选用时考虑不充分,定位点选在壳体的一侧,造成铣端面时切削力使悬臂远端产生振动,被加工表面有波纹。

下图为工件的基准选用时充分考虑了工件受力时的变形及振动程度,将定位基准位置均布在壳体周围,保证了工件刚性,加工时无振动,表面质量好。

2、夹紧力与定位基准的位置关系

壳体类零件机加过程多数是将基准点与夹紧点重合在一起,便于简化空间结构,保持零件受力均衡。壳体类零件壁薄、整体刚性较差,对夹紧力非常敏感,夹紧力大容易造成零件变形,夹紧力小容易造成零件发生位移。

在工艺方案中要重点考虑夹紧力大小对零件质量的影响,然而计算夹紧力对零件变形的影响程度要考虑多方面的因素,计算结果与实际情况符合程度也需要在实际加工中验证,这是一个复杂、难度较大的过程。为此,在考虑夹紧力对零件变形程度的影响时,就要考虑怎样降低夹紧力对零件变形的影响程度,以避免计算夹紧力的复杂过程。为了减少夹紧力计算的复杂情况,就要考虑夹紧点的位置,尽量将夹紧点避免直接作用在容易使零件变形的位置,夹紧力大小对零件变形不会产生太大的影响的位置为最好。

在产品设计的初期,产品设计员与机加工艺员相互沟通,在壳体的周围不影响整车空间布局的位置中,找到合适的点,在铸造的时候生出2 - 4个工艺凸台作为基准夹紧点,这样无论夹紧力怎么变化,不会让零件产生受压变形的情况发生。

下图为夹紧力直接作用在零件的轴承孔外壁上,加工完成后,在没有松开夹紧力的情况下,测量孔径的尺寸是合格的,满足要求,当松开夹紧力后,再次测量孔径尺寸,孔的圆度产生0.1-0.15mm的变化量,且变化规律一致,方向与夹紧力同向,这是因为夹紧力作用下壳体发生弹性变形的结果。

下图为零件外周生出4个定位点,夹紧力的大小不会影响到零件变形,加工后零件完全合格。

3、装夹误差与基准点位置的关系

工件在装夹过程中存在着装夹误差,这种误差受由夹具的制造精度、零件的定位基准精度、定位面的清理干净程度、夹紧力的大小等诸多因素影响,在最初的基准位置确定时就要考虑以上存在的因素对装夹误差影响的程度。

如图3 O1、O2为定位销孔,O3为待加工孔,如果2个基准点定位销孔在装夹过程中发生以O1为圆心的偏差,偏差角度为α,则待加工孔O3在X方向的偏差量要比O2在X方向偏差值大,约为α×π×(a-b)/180,从式中可以看出,2个定位销孔距离越近,则被加工孔在X方向上产生的位置偏差就越大。

如果将O1、O3为定位销孔,O2为待加工孔,如果2个基准点定位销孔在装夹过程中发生以O1为圆心的偏差,偏差角度为α,则待加工孔O3在X方向的偏差量小于O2在X方向偏差值。

所以在基准位置确定时要考虑2个定位基准点距离的大小对待加工孔系位置尺寸的影响。在产品设计时机加工艺员与铸造工艺员及产品设计员共同商讨,在毛坯成型前将粗、精定位基准点选择在零件最大外周,基准点位置尺寸距离应大于被加工孔中心距离,减小装夹误差的影响。

4、铸造精度与粗定位基准的关系

受零件在压铸过程中尺寸精度、表面质量、变形程度的影响,压铸件不能保证压铸尺寸一致性,铝合金材质的零件压铸尺寸可以控制在铸造精度CT4-7级之间,因变速器的壳体外形尺寸一般在200-400mm,压铸件外形尺寸公差变化值在0.56-1.1mm之间。如果利用毛坯外形作为粗定位基准点会产生0.56-1.1mm的尺寸变化,而零件切削余量一般为1.5mm,这样容易产生加工余量不均,严重时会产生装入箱体内的齿轮、齿圈等零件与壳体内壁相刮碰情况。因此毛坯外形定位不是理想的定位基准点。

采用毛坯预铸定位销孔做粗基准更能减小毛坯的定位误差,毛坯预铸2个定位销孔,这2个定位销孔在铸造时与轴承孔、拨叉轴孔、及壳体内壁的型芯是一个整体,这样就能保证他们间的相互位置精度,也能能保证所有孔位的加工余量均匀。

预铸的定位销孔尺寸不宜过大,在Φ10-12mm比较合理,因为压铸尺寸精度可控制在CT4-7级之间,10-12mm的基本尺寸公差能控制在0.28mm以内,这样的变化量能保证加工余量的均匀及各孔位相互位置关系。如果为了铸造方便选用毛坯轴承孔做粗定位基准,轴承孔尺寸一般多为ф50-80mm,这样大的基本尺寸值,公差会相应增大,变化量就增大,定位产生的误差就增大,难以控制产品精度,图4为用毛坯轴承孔定位加工,因零件不一致,加工后造成产品余量不均匀。

结语:综上所述,壳体零件加工时要考虑切削力、夹紧力、装夹误差、铸造精度与零件定位基准的关系,定位基准点采用ф10-12mm预铸毛坯孔,远距离、均布在壳体壁上突出的工艺凸台,能够降低切削力、夹紧力、装夹误差、铸造精度对其影响。

END

基准面基准理论

外营力以侵蚀为主体,地表受 外营力作用时,其向下侵蚀有一最低之限度,此一限度,就是侵蚀基准面,亦称基准面(Base Level)。换言之,基准面就是地表向下侵蚀的终极面,以河川为例,当河床低于此一终极面时,河流就不能再向下侵蚀。

所谓终极基准面(Ultimate Base Level)或永久基准面,是指海水面(Sea Level)而言,事实上海水面并非永久不变的,当地壳变动或冰川后退时,常使海陆之相对位置发生变迁。至于湖面、坚岩层及水库等,均为临时基准面(Temporary Base Level),或称局部基准面。由于侵蚀营力性质不同,其基准面亦随之而异,例如海蚀以波浪作用向下所能到达之波浪基准(Wave Base)为其基准面,风蚀与溶蚀以地下水面为其基准面,冰河侵蚀以雪线为其基准面。

如果陆地上升,基准面即随之下降;反之,则会相对地上升。基准面下降常导致侵蚀作用加速进行;基准面上升,则产生沉积作用。

测量学上所说之基准面,是指平均海水面而言,平均海水面是测量陆地高程与海洋深度之起算点,须由特设之验潮站经过多年之观测始可采用。就中国言,中国大陆地区之高程起算点为浙江坎门平均海水面;以零公尺起算;台湾省与澎湖群岛之高程起算点则为基隆与马公平均海水面,亦以零公尺起算。上述地区,测量海洋深度,亦复如此。

沉积基准面相对于地表会产生波状升降,在此过程中伴随着可容空间的变化。一个基准面旋回由一个上升半旋回和随后的一个下降半旋回组成。基准面上升,向陆方向有新增可容空间产生,当基准面下降时,剩余可容空间向盆收缩。在一个基准面旋回变化过程中(可理解为时间域)保存下来的沉积地层为一个成因地层单元,即成因层序,其以时间面为界面,因而为一个时间地层单元,也就是说一个基准面旋回是等时的。

地心

在过去的 15 年中,卫星数据为测地学家提供了新的测量结果,用于定义与地球最吻合的、坐标与地球质心相关联的旋转椭球体。地球中心(或地心)基准面使用地球的质心作为原点。最新开发的并且使用最广泛的基准是 WGS 1984。它被用作在世界范围内进行定位测量的框架。

区域

局域基准面是在特定区域内与地球表面极为吻合的旋转椭球体。旋转椭球体表面上的点与地球表面上的特定位置相匹配。该点也被称作基准面的原点。原点的坐标是固定的,其他点由其计算获得。区域基准面的坐标系原点不在地心上。区域基准面的旋转椭球体中心距地心有一定偏移。NAD 1927 和欧洲基准面 1950 (ED 1950) 都是区域基准面。NAD 1927 旨在尽可能与北美洲吻合,而 ED 1950 是为欧洲而构建。因为区域基准面的旋转椭球体只与地表某特定区域吻合得很好,所以它不适用于该区域之外的其他区域。

北美洲

NAD 1927:

NAD 1927 使用 Clarke 1866 旋转椭球体表示地球形状。此基准面的原点是位于堪萨斯州的一个名为 Meades Ranch 的地球点。许多 NAD 1927 控制点都是基于 19 世纪的观测结果进行计算的。这些计算结果历经多年分阶段手动得出。因此,各观测站均存在不同误差。

NAD 1983:

测绘和大地测量学领域取得的多项技术进步(电子经纬仪、全球定位系统 (GPS) 卫星、甚长基线干涉测量法和多普勒系统等)使得现有控制点网络的许多缺点都暴露出来。当连接现有控制点与新确定的测绘结果时,差异尤为明显。新基准面的确立允许单个基准面全面覆盖北美及周围地区。

1983 北美洲基准面使用 1980 大地参考系 (GRS) 旋转椭球体基于地球和卫星两方面的观测结果绘制而成。此基准面的原点是地球的质心。这会对所有经度值和纬度值的表面位置产生足够的影响,使得北美洲先前控制点的位置发生偏移,与 NAD 1927 相比有时会偏移 500 英尺。多个国家经过 10 年的努力,为美国、加拿大、墨西哥、格陵兰岛、中美洲和加勒比海地区连接出了一个控制点网络。

GRS 1980 旋转椭球体与 1984 世界坐标系 (WGS) 旋转椭球体几乎完全一致。WGS 1984 和 NAD 1983 坐标系都以地心为中心。1986 年最初发布时,NAD 1983 和 WGS 1984 被认为是一致的。但事实并非如此。WGS 1984 被绑定到国际地球参考系统 (ITRF)。而 NAD 1983 被绑定到北美构造板块,以尽量减少今后对坐标值所做的更改。这导致 NAD 1983 和 WGS 1984 出现漂移。通常,WGS 1984 和 NAD 1983 中的坐标约有一到两米的偏差。GPS 数据实际上是根据 WGS 1984 坐标系报告的。但是,如果使用了任何类型的外部控制网络,如连续运行参考站 (CORS) 服务,则 GPS 坐标将与该坐标系而非 WGS 1984 相关联。

HARN 或 HPGN:

美国各州一直在使用最新测绘技术以尽可能将 NAD 1983 基准面重新调整到更高精度,这些技术在开发 NAD 1983 基准面时尚未得到广泛应用。这项名为"高精度参照网络"(HARN) 的工作以前被称为"高精度大地网"(HPGN),属于"国家大地测量局"(NGS) 与各州的合作项目。

时下除阿拉斯加州以外,其他美国所有州都重新进行了测绘,已发布了 49 个州和五个准州的变换格网文件。经过调整的控制点已在"国家大地测量局"数据库中进行了标注,标注形式为 NAD83 (19xx) 或 NAD83 (20xx),其中 xx 代表调整年份。某些点已调整多次,因此年份可能与 HARN 最初的重新调整年份不同。NGS 从未发布过在原始 HARN 与之后重新调整过的 HARN 之间进行转换的变换结果。

其他 NAD 1983 重新调整:

NGS 保留了 CORS 站的参照网络。这一组控制点被标注为 NAD 1983 (CORS96),这些点通过变换被绑定到 ITRF。其他大地控制点使用调整年份进行标注。NGS 在美国全国范围内进行了重新调整。除 CORS 站以外的全部现有控制点均已更新,现已标注了 NAD 1983 (NSRS2007)。重新调整后的官方名称是 2007 全国空间参考系 (NSRS)。对于美国大部分地区,HARN 坐标系和 NSRS2007 之间的差异只有几厘米。因此,对于 NAD 1983 (NSRS2007) 和较早实现的 NAD 1983,并没有针对二者之间的转换计算和发布任何标准化变换,详细信息,请访问 NGS 网站。

其他美国基准面:

阿拉斯加、夏威夷、美属萨摩亚、关岛、波多黎各和维尔京群岛以及阿拉斯加岛除 NAD 1927 外还使用其他基准面。在 NAD 1983 或其历次重新调整中都参照了最新数据。

加拿大国基准面:

在采用 NAD 1983 前,加拿大进行了数次重新调整。先后实施了名为 NAD 1927 DEF 1976(通常称为 MAY76)的全国调整,以及名为 NAD 1927 CGQ77 的魁北克省地区调整。沿海省份进行了单独调整并定义了 1977 平均地球坐标系 (ATS 1977)。上世纪八十年代,加拿大开始与美国一起定义 NAD 1983。从那时起,加拿大重新调整了其控制网络,该参考系时下称为 NAD 1983 (CSRS)。CSRS 代表加拿大空间参考系。

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