中碳钢

(1)中碳钢的焊接性。中碳钢由于含碳量较高(0.25%～0.60%),焊接时有较大的热裂纹、冷裂纹和气孔倾向,焊接性较差。a.热裂纹。由于中碳钢含碳量较高,焊接过程中如果熔合比控制不当,使焊缝中含碳量增高,加上硫等杂质的

将马氏体相变与强塑性变形工艺相耦合,开发了在马氏体形态下通过等通道角挤压强塑性变形工艺快速制备亚微米级中碳钢。研究表明:马氏体钢快速加热到923k并保温适当时间后进行等通道角挤压,在位错分割、动态再结晶、应变诱导相变的共同作用下,可使过饱和铁素体组织快速细化到0.5μm以内,同时应变诱导使过饱和的碳以碳化物的形式在晶内或晶界以质点的形态弥散析出。通过控制回火温度及时间,可得到最佳铁素体晶粒尺寸以及碳化物分布。试验表明,采用这种工艺制备出的中碳钢超细晶材料具有很高的热稳定性。

以中碳钢为研究对象,调整mn,s含量,添加0.3%左右的铜作为残余元素,研究铜在钢中的偏析以及在夹杂物上的析出情况。利用扫描电镜及能谱仪研究发现当钢中锰含量从0.008%提高到0.094%时,可以减轻铜沿原奥氏体晶界的偏析程度。锰含量为0.440%时,铜在硫化锰夹杂上的析出比例可以达到94.6%,继续提高锰含量对提高铜的析出比例无益。通过二元匹配度的计算,可以得出,无论cu在钢中以何种形式存在,mns夹杂较氧化硅、氧化铝夹杂更适合铜析出,计算结果与实验结果吻合。

液压缸体作为化纤打包机的关键部件,具有加工精度高、难度大、周期长等特点。本文就打包机超厚壁液压缸体的焊接进行探讨,缸体尺寸为φ515mm×φ375mm×3692mm,原材料选用35钢延碾管。由于原材料无法供应整体长度,需采用缸

介绍通过局部退火处理、控制焊接热输入、优化焊道排布等途径,避免中碳钢淬火态结构件焊接裂纹的形成,并减小焊接件的表面硬度下降区域,获得满足使用要求,且性能优良的焊接结构件的工艺方法。

中碳钢_螺栓的热处理方法 螺栓加工工艺为：热轧盘条-(冷拨)-球化(软化)退火-机械除鳞-酸洗-冷拨-冷锻成形-螺纹加工-热措置惩罚- 检验一，钢材设计在紧固件制造中，不错选用紧固件材料是重要一环，因为紧固件的机能以及其材料有着 密切的关系。如材料选择不妥或不不错，可能造成机能达不到要求，使用寿命缩短，甚至发买卖外或加工 坚苦，制造成本高档，因此紧固件材料的选用是很是重要的环节。冷镦钢是接纳冷镦成型工艺出产的互换 性较高的紧固件用钢。由于它是常温下哄骗金属范性加工成型，每1个零件的变型量很大，承受的变型速 率也高，因此，对冷镦钢原料的机能要求十分严酷。在长期出产实践以及用户使用调研的基础上，联合 gb/t6478-2001《冷镦以及冷挤压用钢技术条件》gb/t699-1999《优质碳素***钢》及方针jisg3507-1991 《冷镦钢用优质碳素钢盘条

对于水泥设备中常用的大型铸件如托轮、轮带、齿圈等,在铸造以及现场使用过程中往往会出现裂纹、气孔、砂眼等大的缺陷,对以上产品进行补焊是必要的,如何补焊对其使用

论述了等通道角挤压(ecap)技术的基本原理和组织演化过程,采用45钢作为试验材料,在室温条件下进行ecap试验。试验发现:强烈的剪切变形起初主要发生在铁素体内,使铁素体内形成大量位错缠结和位错胞,构成亚晶,同时,珠光体内剪切变形的结果使渗碳体由原来的层片状被剪切断裂而细化,成为颗粒状,其颗粒尺寸逐渐细化到1μm,之后随同铁素体一道参与大的塑性流动,使原先块状铁素体和珠光体两相组织在大的塑性流动下被融合在一起,形成较均匀的亚微米组织。挤压四道次后,由高密度位错构成的位错胞崩塌变成大角度晶粒,其晶粒尺寸约为200nm,并且颗粒状渗碳体较均匀地分布在铁素体基体上。

180mm×180mm方坯结晶器电磁搅拌电流强度对中碳钢铸坯碳偏析及显微凝固组织的研究结果表明:结晶器电磁搅拌电流强度增大,铸坯等轴晶比例增加,二次枝晶间距减小,连铸坯中心碳偏析减小,但铸坯中间碳偏析增大,因此中碳钢方坯的电磁搅拌电流强度不宜过大。中碳钢方坯中间碳偏析与坯壳处出现白亮带有关。

可分为中碳钢、不锈钢、铝合金

中碳钢无缝钢管退火工艺改进

在采用涂覆法使中碳钢铸件表面铸渗铬、硼和碳,形成硬度较高的合金化层的基础上,再在渗剂中分别添加一定量铜和稀土元素,来研究铜和稀土对铸渗层组织和性能的影响。实验证明,加入铜或稀土元素的渗层表面质量得到了明显的改善,渗层硬度提高,并且,晶粒细化的效果比较突出。

分析中碳钢丝拉拔断裂的形成原因,并提出了相应的改进措施,在压缩率高达98.7%的条件下生产出了强度大于2400mpa的中碳钢丝。

基于含硼中碳钢a36-lb的生产实践,分析了钢水成分、钢中硼含量、振动曲线、结晶器水量、二冷制度及对弧、辊缝精度等对铸坯角部裂纹的影响,并提出了相应的控制措施,如控制钢水w(s)≤0.015%、w(mn)/w(s)>37.6;w(ca)/w(als)>0.09;结晶器振动冲程减小1mm,并提高振频使负滑脱时间降低32%左右;结晶器宽面和窄面水量稳定在4000和380l/min,并采用弱冷冷却曲线、降低二冷水总水量,同时减少铸坯边部水量50%以提高边部温度;定期进行辊缝仪测试,加强检修力度和及时更换不良辊列,使其精度控制在合理范围内等,这些措施有效地改善了铸坯角部裂纹,使其降级比率和质量异议均低于当月该厂生产的q235b钢。

为了对冷镦钢的生产过程进行数值模拟分析,优化其生产工艺,在mmt-200热模拟机上进行热压缩变形实验,研究了微合金中碳钢热变形流变应力行为,试验温度为800～950℃,应变速率为0.01～20s-1.结果表明:真应力随变形温度的升高而减小,随应变速率的增大而增大,表现出正的应变速率敏感性;材料热变形过程中伴随着铁素体动态再结晶并超量析出.获得了采用zener-hollomon参数来描述的微合金中碳钢的本构方程,其变形激活能为306.79kj/mol.

选取常规用保护渣和高拉速用优化保护渣研究了其高温结晶性能与玻璃质渣膜回温结晶性能.研究表明,优化后的高碱度保护渣具有较高的结晶温度和较低的脱玻化温度,同等实验条件下析晶能力更强,结晶相主要为枪晶石(3cao.2sio2.caf2),并且晶粒粗大,凝固组织中有大量空隙,渣膜表面粗糙度大,有利于增加渣膜热阻,更适合于高拉速生产.

为提高碳钢材料在动态热海水中的耐腐蚀性能,优选了葡萄糖酸钠等3种成分组成的复合缓蚀剂考察其缓蚀效果和作用机理.采用模拟海水成分及动态试验条件下测试缓蚀剂对碳钢的缓蚀率,利用阳极极化曲线和扫描电镜研究复合缓蚀剂对钢铁材料在模拟海水中腐蚀过程的影响规律.实验结果表明,复合缓蚀剂各组分之间具有协同效应,在80℃动态海水中对碳钢的缓蚀率为85.8%,在25℃静态海水中对碳钢的缓蚀率可达94.5%.复合缓蚀剂提高动态热海水环境中钢铁耐腐蚀性能的主要原因是可在其表面形成一层致密的缓蚀钝化膜.

低、中碳钢材料低温化学抛光过程中双氧水易分解、温度不易控制、中温化学抛光配方中使用氢氟酸的废水中氟离子较难处理,为了解决这些问题研究了高温化学抛光液的组成和前处理工艺,分析了抛光液中各物质含量对工件产生的影响。结果表明,在不使用cro3的情况下,将普通酸和常用助剂组合,温度控制在95～110℃时,可以使低、中碳钢工件表面抛光成镜面光亮,抛光时间短、速度快、效率高、容易控制、无有毒气体nox逸出,废水中无有毒离子,可以实现清洁化生产。

碳钢 (2)

碳钢

连铸保护渣玻璃质渣膜回热脱玻化现象对渣膜的热阻有重要影响,对两种不同结晶温度的中碳钢板坯用保护渣制备玻璃质渣膜并在不同温度下进行了回热试验。结果表明,经过回热处理的玻璃质渣膜发生了脱玻化现象,析出晶体相主要为枪晶石;随着处理温度的提高,渣膜结晶度增加;高结晶温度的保护渣具有较强的脱玻化能力,且脱玻化温度较低;具有较高结晶温度的保护渣更易形成热阻较大的渣膜。

根据中碳钢管敷设野外输油管道的实践,提出了用中碳钢管替代低碳钢管必须解决的问题,论述了解决方法。中碳钢管材(j-55)的化学成分,含碳量介于40~#与45~#钢之间,含硫量明显低于低碳钢,含锰量变化区间较大,计算出的碳当量大于0.6％,表明管材的可焊性较差;其机械性能,抗拉强度和屈服极限比低碳钢高,冲击韧性相对较小,延伸率变化区间大,形成强度有余、塑性和韧性不足的特点,使系统有发生脆性断裂的危险。为了保证焊接后的管道在不产生裂纹的前提下具有足够的机械强度,对管道及附件加工、安装及试验等作业程序作了明确规定,并对管道焊接工艺提出了详细要求。为了检验工艺设计是否合理,施工质量是否合格,及时清除可能对系统安全运行造成威胁的隐患,有必要对管道中存在的主要缺陷进行安全性评定。实践证明,只要选择合理的焊接工艺,进行严格的质量检查和认真的安全评定,中碳钢管用作野外输油管道是可行的。