原状结构性土先期固结压力与结构强度的确定

先期固结压力对土与结构材料界面摩擦性能的影响——利用直剪仪对原状土与结构材料(钢块)进行界面摩擦试验，发现土体的先期固压力对界面摩擦行为具有重要的影响当土体的先期固结压力大于试验时的固结压力也即正应力时，土与钢块的界面之间具有较高的表观摩擦系...

准确测求土的先期固结压力——文中就如何准确测求土的先期固结压力，提出了试验中应注意的几个问题，并通过重塑土样预固结法模拟土的先期固结压力试验，验证用关键区段数值量板法推求土的先期固结压力精度是可靠的。

基于cptu测试的先期固结压力确定方法试验研究——先期固结压力是土的重要力学特性参数，对变形计算和强度分析有较大影响。目前，先期固结压力的确定主要依赖于室内固结试验，但土样的采取会出现扰动，难以代表土层的真正实际状况，且室内固结试验耗时，效率较低...

在不同含水率下对兰州、西安原状黄土进行压缩试验,根据同一压力下原状、重塑及饱和黄土的孔隙比定义了一个定量结构性参数,探讨了结构性参数随压力及含水率变化的规律性。研究表明:(1)用结构性参数随含水率及压力变化特性来研究结构性对原状黄土的压缩性、湿陷性的影响可以得到良好的规律性。(2)同一含水率下结构性参数在压力未达到结构强度以前,随压力的增大而增大;达到结构强度之后,压力增大使结构性参数明显减小或缓慢增大。(3)同一压力下结构性参数在含水率未达到结构破坏起始含水率ωf之前降低很小;达到ωf之后,含水率增大,使结构性参数快速减小。ωf随压力的增大而减小,高压力处含水率变化对结构性参数有显著影响。(4)两地黄土在不同压力或含水率下湿陷系数与结构性参数mp关系可以归一为一条直线,即湿陷系数受结构性影响的规律是相同的。

先期固结压力的数值计算法——基于卡萨格兰德法，分析并确定土体先期团结压力曲线的拟合数学模型，根据先期固结压力的数值计算原理应用matlab软件可实现其数值求解，实例表明，matlab软件在土工试验数据处理上有很好的应用价值。

影响先期固结压力的因素——介绍了影响先期固结压力的几方面的主要因素，并结合自己的实际情况所采取的措施。

采用还原法确定软土的扰动指数先期固结压力和现场压缩曲线——本文对软土的形成和特性作了简要介绍，针对软土容易扰动的特点，提出采用还原法确定软土的扰动指数，先期固结压力和现场压缩曲线。并可作为取样，试验质量的判定依据之一。

预制混凝土构件结构性能检验参数的确定

预制混凝土构件结构性能检验参数的确定 (2)

天然土层的先期固结压力与地基可压缩土层——土的先期固结压力越大，地基土被压缩量越小、沉降也越小。土层的先期固结压力等于土自重压力与附加应力时，土层不产生压缩。土层先期固结压力小于土层自重压力与附加应力之和时土层被压缩产生固结沉降。由土层的先期...

求取先期固结压力方法的发展与综述——就如何确定土的先期固结压力作了探讨，在分析传统经验法确定先期固结压力的基础上，提出了修正法和数学模型法等改进方法确定pr值，并探讨了这些方法在应用中存在的优缺点，从而为求取先期固结压力提供了参考依据。

杭州海积软土应力-应变特征与结构强度损伤规律研究——杭州海积软土是结构性土，其结构效应十分显著。海积软土在剪切试验中只产生剪缩现象，且其应力一应变曲线总体上呈一种特殊的应变硬化型，因而不同于典型的应变软化型结构性土。通过求取海积软土先期固结应...

关于红黏土先期固结压力的探证——土力学传统理论认为，土的先期固结压力受控于应力历史，与曾经受到的压力有关。然而，通过室内试验发现，红黏土这类区域性特殊土的先期固结压力所表现出的规律与传统理论相悖。研究表明，红黏土的先期同结压力主耍受上的成因、...

三轴应力状态下不同湿度原状黄土的结构性定量化参数——通过对黄土结构性研究现状的分析，对与原状样干密度相同的扰动饱和土施加荷载来实现破坏结构性的目的，以三轴试验得到的原状黄土以及扰动饱和黄土的应力-应变曲线为基础，用一个定量化结构性参数综合反映...

为分析结构性对西澳残积土固结性质的影响,使用西澳大学loadtrac-ⅲ固结仪对西澳残积土的原状土和重塑土分别进行单向固结试验,研究了西澳残积土的结构性对其压缩曲线和固结系数的影响。结果表明,西澳残积土的原状土压缩曲线位于重塑土的上方,即在某一固结压力下,原状土的孔隙比比重塑土更大;西澳残积土较强的结构性使得原状土的屈服应力大于现场有效应力;西澳残积土的原状土的固结系数远大于重塑土的固结系数;西澳残积土的重塑土的固结系数和固结压力之间呈双曲线关系。研究成果可为西澳当地和国内同类工程的设计与施工提供参考。

结构性软土地基的非线性一维固结半解析解——结合结构性软土压缩特性研究，通过运用多层地基一维固结解析解和迭代法，建立了能考虑土体结构性和土体自重的非线性一维固结问题的半解析方法，通过编程计算，得到了结构性软土的固结度随时间变化曲线，揭示了结构性...

本文提出了一种确定补偿收缩混凝土结构预压应力的新方法,理论计算求出补偿收缩混凝土结构的约束系数,再通过钢筋模拟约束试验测定预压应力。这样既将补偿收缩混凝土的预压应力试验与实际结构联系起来,又避免了纯理论计算带来的近似性。

根据国家标准的规定和有关结构设计规范、规程、产品标准，分析构件出厂检验及型式检验的不同检验要求，提出相应的检验参数取值方法。在承载力检验修正系数和抗裂检验系数允许值上对构件标准的有关规定提出了必要的补充意见。

均质结构性软土地基的一维固结解析解——在软土的结构性试验和工程实践基础上，提出了以结构屈服应力为分段点的c1一p曲线和k一p曲线的两段式简化模型，建立了均质结构性软土地基的一维固结模型，并给出其分析解和考虑扰动影响的结构性软土地基一维固结计算公式...

福州地区结构性软土次固结试验研究——为研究福州地区浅层软土的结构性特征，特进行了一组原状土和相应的重塑土的一维固结试验。通过原状土和预压后软土的一维次固结试验，探讨了软土的次固结特性。试验结果表明，原状土和重塑土的固结曲线明显不同，说明福州地...

k0固结结构性软黏土的本构模型——本文在修正剑桥模型的基础上综合考虑了软黏土的各向异性、结构性及其演变和屈服面硬化规则中塑性剪切应变的影响，将传统模型发展为适用于k0固结结构性软黏土的本构模型。本文模型借鉴collins等人提出的符合热力学耗散原理的本...

4.5吊具受力图 图4.9受力分布图 4.6分析结果 a.冲子吊具的分析： 在吊耳上加固定约束，在钳口加载分别为水平n=66700*9.8n,垂直 f=15000*9.8n，分析结果如图 图4.10吊具应力分析图 图4.11吊具位移分析图 b.钳板有限元分析： 在中间孔添加固定约束，钳板下孔水平加载荷n=16675*9.8n,垂直载荷 f=3750*9.8n，钳板上孔加水平7747*9.8n，垂直3846*9.8n的力， 图4.12