应变空间Q1黄土的弹塑性本构模型

流变性软黏土的弹黏塑性边界面本构模型——基于准前期固结压力的概念并引入边界面理论，在吸取国际上具有代表性的流变本构模型优点的基础上，建立一个新的边界面弹黏塑性本构模型。该模型以引入形状参数的修正剑桥模型为边界面，采用滞后变形的概念，将滞后变形...

k0固结软黏土的弹黏塑性本构模型——在修正剑桥模型基础上综合考虑了软黏土的各向异性及率相关性，建立了适用于‰固结软黏土的弹黏塑性本构模型。模型借鉴过应力理论的基本思想，定义了与动态加载面相对应的参考屈服面，应用径向映射准则将两者联系起来，流动...

非饱和膨胀土的弹塑性本构模型研究——alonso(1999)提出的膨胀土模型存在着微观结构参数难以确定的缺点。本文在阐述膨胀土干湿循环试验后，对膨胀土的结构特征进行了分析，并研究了膨胀土的微观变形机理。认为膨胀土宏观上的胀缩塑性变形是由两部分塑性变形组成...

混凝土三维弹塑性本构模型研究——该文介绍了一种能够考虑三维约束的混凝土弹塑性本构模型。该模型能够描述普通混凝土和高强混凝土在三维应力下的强度提高和剪涨效应。该模型在hai一westergaard应力空间采用三参数模型来描述混凝土的塑性加载，为了考虑混凝土...

饱和砂土弹塑性动力本构模型研究——利用土体的塑性流动理论，提出了基于smp破坏准则的土体弹塑性动力本构模型，用于描述饱和砂土的动力反应性质。土体总的变形由3个部分组成：弹性应变、与体积屈服机制相关的塑性应变和与剪切屈服机制相关的塑性应变。土体在初...

考虑物态变化的粗粒土亚塑性本构模型——建立了可描述粗粒土单调和循环力学特性的一个亚塑性本构模型。基于亚塑性理论的基本框架，引入临界状态参数，建立了一个新的粗粒土亚塑性模型，给出了数学公式及参数确定方法。采用该模型对粗粒土单调和循环加载试验进行...

土体动力粘塑性记忆型嵌套面本构模型及其验证——软土在循环荷载作用下，很小剪应变幅值发生时就会使土体产生塑性变形，因此采用粘塑性模型模拟软土在循环荷载作用下的动力特性更合理。本文针对软土在动荷载下的变形特点，采用等向硬化和随动硬化相结合的硬化模...

砂土液化大变形的弹塑性循环本构模型——循环剪切过程中饱和砂土的3个体积应变分量(有效球应力变化引起的体变、剪切引起的可逆性体变和不可逆性体变)的变化规律决定了液化后剪应变的发展。基于上述机理、对剪切引起的可逆性和不可逆性体变的数学描述、体积相容...

基于细观力学分析的砂土弹塑性本构模型——利用细观力学分析中的自洽理论建立了在固结排水条件下的砂土弹塑性本构模型，在该模型中考虑了部分砂土颗粒因剪切作用在颗粒接触面滑移而引起的整体剪切模量的降低，给出了求解整体剪切模量的解析方法，并将模型预测与...

砂土液化大变形的弹塑性循环本构模型——循环剪切过程中饱和砂土的3个体积应变分量(有效球应力变化引起的体变、剪切引起的可逆性体变和不可逆性体变)的变化规律决定了液化后剪应变的发展。基于上述机理、对剪切引起的可逆性和不可逆性体变的数学描述、体积相容...

根据不同配比的eps颗粒轻质混合土的等向压缩试验和固结排水剪切试验结果,研究了轻质混合土的变形特性。以殷宗泽所建立的双屈服面模型为基础,建立了考虑轻质混合土结构性的弹塑性本构模型。模型的试验验证结果表明,改进模型能反映不同配比eps颗粒轻质混合土变形的基本规律。

基于smp破坏准则的饱和砂土弹塑性本构模型——利用土体的塑性流动理论，提出了用于描述饱和砂土在单调荷载作用下的应力-应变反应性质的弹塑性本构模型。土体总的变形由三部分组成：即弹性应变、与体积屈服机制相关的塑性应变和与剪切屈服机制相关的塑性应变，其...

研究了颗粒破碎对硬化准则和剪胀性的影响,提出了修正后的硬化准则和剪胀方程,并基于有效塑性功的概念,建立了考虑颗粒破碎的粗粒土临界状态弹塑性本构模型。将所提出的模型与未考虑颗粒破碎的模型用于不同围压下粗粒土室内大三轴试验的数值模拟,对比分析表明:模型计算结果与试验实测结果更为一致,能较好地描述低围压和相对中高围压下的强度和变形特性,得出颗粒破碎导致粗粒土强度降低,压缩变形增大,并利用离散单元法模拟一维压缩颗粒破碎试验对该结论进行了验证。

第26卷第10期vol.26no.10工程力学 2009年10月oct.2009engineeringmechanics79 ——————————————— 收稿日期：2008-06-13；修改日期：2009-03-20 基金项目：国家自然科学基金项目(50178071) 作者简介：*于海祥(1980―)，男，山东人，博士生，从事工程力学及结构工程研究(e-mail:yhxhlj@163.com)； 武建华(1943―)，男，河北人，教授，博士，博导，从事固体力学及工程力学研究(e-mail:jhwu@cqu.edu.cn). 文章编号：1000-4750(2009)10-0079-08 基于无损受力状态的混凝土弹塑性损伤本构模型 *于海祥，武建华 (重庆大学土木工程学院，重庆400045) 摘要：在实验基础上得

考虑强度非线性的堆石料弹塑性本构模型研究——根据堆石料大型三轴试验成果，提出了非线性强度包线在q—p坐标面上的幂函数表达式。将此非线性强度准则模式应用于剪切屈服面与体积屈服面表达方程的推导，从而建立了一个可反映堆石料实际工程特性的新型弹塑性本构...

结构性黄土的本构模型——天然沉积黄土具有结构性，因为其在结构破坏前后表现出非常不同的力学特性。为了真实地反映黄土的结构性、湿陷变形特性，在室内试验的基础上，应用充分扰动饱和粘土的稳定孔隙比和稳定状态原理，根据不可逆变形由团块之间滑移和团块破...

湿陷性黄土的结构性参数本构模型——本文通过黄土的三轴剪切试验，基于综合结构势的概念，建立了一个能够反映湿陷性黄土含水状态、应力状态和应变状态影响的结构性参数数学表达式。将结构性参数引入剪应力剪应变关系分析中，得到了考虑黄土结构性的应力应变关系...

考虑土体结构性的弹塑性软化模型——采用在原料土中掺入水泥的方法，人工制备试样模拟天然大孔隙结构性土。根据人工制备试样在不同应力路径下等应力比压缩试验结果，确定出结构性土体初始屈服面和初始屈服后塑性应变增量方向；另外，根据三轴排水剪切试验结果建...

在受扭和受压条件下,允许屈曲约束支撑采用其核心材料的本构模型,但核心材料的局部性能不能完全反映屈曲约束支撑的整体性能。通过试验可发现两者的主要不同之处,整体结构的受压承载力更高,各向同性硬化性能更显著,必须建立特殊的本构模型来模拟屈曲约束支撑。除要恰当描述屈曲约束支撑的性能,还应使塑性变形部分的计算为显式,像屈曲约束支撑承载力模型一样;弹-塑性之间的转化应平滑,以提高收敛性;输入的参数应简单、数目有限,以方便使用。为解决这些问题,采用基于流变学方案的一致方法建立弹塑性模型。流变学方案只含一个内部变量,能得出简洁的本构关系。本公式的物理解释、模型本构参数的确定及有关破坏和耗能的显式计算,均通俗易懂。本模型计算结果与文献中试验结果吻合很好,包含了不同应变下的不同屈曲约束支撑。

岩土材料弹塑性损伤模型及变形局部化分析——常规的弹塑性模型由于没有考虑到损伤和塑性的耦合作用，难以模拟破坏时由于内部损伤的累积导致的变形局部化剪切带的形成过程，因而，不能很好地反映实际结构的细观破坏机理。作者采用一种宏细观结合的思路，基于细观...

为了快速地得到颗粒碰撞后的运动状态,从而实现颗粒碰撞阻尼系统的整体仿真研究,建立颗粒在单个碰撞周期中的分段力学模型。该模型将颗粒的单个碰撞周期分为三个阶段,通过三个阶段的力学分析得出颗粒在关键节点的运动状态,最终得到颗粒碰撞后的反弹速度、碰撞过程中的恢复系数和能量损耗的解析表达式。随后采用有限元方法对两颗粒的弹塑性碰撞过程进行模拟,有限元分析结果与分段力学模型的结果吻合较好,证明了分段力学模型的正确性。最后应用此分段力学模型对颗粒的碰撞速度、颗粒材料参数包括屈服点、弹性模量、密度和颗粒大小对耗能效果的影响进行定量的分析计算。计算结果表明,材料的屈服点和弹性模量之比越小,碰撞耗能效果越好;同时,质量密度越大的材料,耗能效果也越好;在设计颗粒阻尼器时可以以此为原则选用碰撞伙伴的材质。以上研究结果可以用于颗粒碰撞阻尼系统的阻尼特性分析和整体仿真研究。

借助不可压橡胶类材料应变能函数,通过引入泡沫材料孔隙度,推导出了泡沫橡胶的本构方程。基于泡沫橡胶材料的单轴压缩实验结果,拟合确定了本构模型的参数,模型预测结果与实验结果吻合的比较好。