外连式水平加劲肋梁柱刚接节点计算(腹板螺栓连接)

槽钢加劲肋在梁柱连接中性能研究——在工业建筑中为了满足工艺方面的特殊要求节省空间一些管道沿柱腹板通行，为此作者论述了梁柱端板螺栓连接的一种加劲方式，即采用槽钢代替薄钢板作为加劲肋。对一无加劲肋和一有槽钢加劲肋的梁柱节点简化模型进行有限元模拟分...

在工业建筑中为了满足工艺方面的特殊要求节省空间一些管道沿柱腹板通行,为此作者论述了梁柱端板螺栓连接的一种加劲方式,即采用槽钢代替薄钢板作为加劲肋。对一无加劲肋和一有槽钢加劲肋的梁柱节点简化模型进行有限元模拟分析,通过计算结果的对比分析,研究槽钢作为加劲肋对节点受力性能的影响。研究表明采用槽钢加劲肋的节点的强度和刚度有了显著提高。

根据h型钢梁柱外伸端板螺栓连接节点的简化力学模型，提出用节点尺寸来计算节点初始转动刚度ri的计算公式，通过与试验结果比较，验证了初始转动刚度ri的计算公式的正确性；并对节点的破坏形式、抗震性能及影响节点初始转动刚度的因素进行了分析讨论。

利用有限元ansys对外伸式端板螺栓连接节点受力性能进行了分析,从改变端板厚度和螺栓直径方面进行了节点受力性能研究,提出了钢框架结构设计节点时可按构造形式划分螺栓受力模型。

采用考虑接触问题的有限单元法对外伸式端板螺栓连接中普遍存在的撬力问题作分析,重点探讨端板接触面中挤压力的大小、分布规律以及影响撬力的主要因素。结合工程应用提出了减小撬力作用和考虑撬力影响的设计建议和方法。

目的研究钢结构梁与柱之间外伸式端板连接中摩擦型高强螺栓的受力特性.方法采用考虑接触和螺栓预拉的非线性有限单元法对不同构造的梁柱外伸端板连接进行分析.结果得到了连接中各螺栓所受拉力与外荷载之间的关系.受压区螺栓拉力变化不大,受拉区螺栓拉力随着弯矩增加而增大.结论在整个加载过程中梁受拉翼缘内、外侧螺栓所受拉力相差不大.因端板变形产生的撬力增大螺栓受力,对于端板外伸部分未设置加劲肋和设置三角形加劲肋的连接来说,可分别按照撬力比为0.3和0.2设计螺栓.

文章在工程实践的基础上,根据sac((sac是seaoc、atc、cures联合体))有关报告中的试验数据,用ansys模拟梁柱节点试验加载的全过程,并进行试验数据和有限元模拟数据的对比分析,在此基础上,对一种适用于工业建(构)筑物的新型外伸端板高强螺栓梁柱连接节点的延性性能进行了分析,分析的结论可应用于工程实践及有关标准的编制中。

为了解决高强度螺栓连接的节点计算这一难题,在研究了有关规范和国外资料后,提出了适用于没有垂直或水平支撑的梁的端部高强度螺栓连接的选取和节点计算的方法。

带加劲肋的顶底角钢与腹板双角钢连接的 梁柱节点的试验 郑廷银徐士云张玉 (南京工业大学土木工程学院南京210009) 摘要:通过带加劲肋的顶底角钢和腹板双角钢连接的梁柱节点静力荷载试验,分析顶底角钢、顶底角 钢加劲肋、腹板角钢、梁柱翼缘和腹板在荷载作用下的应力情况,确定这种连接的受力性能及破坏模式,得到 此类连接的m-h曲线、连接初始刚度、极限承载力和极限转角,讨论了加劲肋及其他因素对连接性能的影 响。 关键词:半刚性连接初始刚度极限承载力加劲肋试验研究 testonbeam-columnconnectionbytopandseatangleswithstiffer anddoublewebangles zhengtingyinxushiyunzhangyu (coll

z4螺栓计算-工况1 混凝土抗压强度fcu,k20.1n/mm2 混凝土弹性模量3.00e+04n/mm2 钢弹性模量2.06e+05n/mm2 底板长l595mm 底板宽b430mm 故螺栓距底板边ltx=0mm 故螺栓距底板边lty=75mm 螺栓直径为：39mm 单侧螺栓个数nx=2个 单侧螺栓个数ny=2个 单个螺栓有效面积at=1121个 螺栓选用q345 单个螺栓极限承载力tk=526.87kn 则强轴螺栓受拉侧总有效面积2242mm2 则弱轴螺栓受拉侧总有效面积2242mm2 n10kn偏心距e判别 强轴1.1*mp299.2kn·m29920.099.16666667198.3 my0kn·m0.071.7118.3333 偏心距ex29920.0mm 偏心距ey0.0

结合施工工程实例,根据工程的复杂程度,分析并列出关键的尺寸控制部位,制定合理可行的质量控制措施,使工程安装顺利地完成。

螺栓连接

实验一螺栓连接实验 ⅰ、单个螺栓连接实验 一、实验目的 现代各类机械中，广泛应用螺栓进行联接，如何计算和测量螺栓受力情况及静、动态特 性参数，是工程技术人员的一个重要课题。本实验通过对螺栓的受力进行测试和分析，要求 达到下述目的。 1、了解螺栓联接在拧紧过程中各部分的受力情况。 2、计算螺栓相对刚度，并绘制螺栓联接的受力变形图。 3、验证受轴向工作载荷时，预紧螺栓联接的变形规律，及对螺栓总拉力的影响。 4、通过螺栓的动载实验，改变螺栓联接的相对刚度，观察螺栓动应力幅值的变化，以 验证提高螺栓联接强度的各项措施。 二、实验项目 lzs螺栓联接综合实验台可进行下列实验项目： 1、(空心)螺栓联接静、动态实验。(空心螺栓+刚性垫片+无锥塞) 2、改变螺栓刚度的联接静、动态实验。(空心螺栓、实心螺栓) 3、改变垫片刚度的静、动态实验。(刚性垫片、弹性垫片

精选 例题1.如下图所示，有一用m20c级螺栓的钢板拼接，钢材为q235-a。 计算此拼接能承受的最大轴心力设计值n。 精选 精选 例题2.图示一钢板的对接拼接，螺栓直径d=20mm，孔径d0=21.5mm， c级螺栓。钢板截面为—16*220，拼接板为2—8*220，钢材采用q235 —af，承受外力设计值n=535kn。钢板抗拉强度设计值f=215n/mm2， 螺栓的强度设计值为fvb=140n/mm2和fcb=305n/mm2。试设计此对接 拼接。 精选 精选 例3如图所示，偏心受拉的c级普通螺栓连接，偏心拉力设计值 n=300kn，e=60mm，螺栓布置如图。 （1）试确定螺栓的规格 （2）其他条件不变，若e=100mm，则螺栓的规格又如何？ 精选 精选 例题4.有一牛腿如图所示，用粗制4.6级螺栓连接于钢柱上， 牛腿下有一支托板

2.设计矩形拼接板与板件用普通螺栓连接的平接接头。（如图所示， 单位mm）。 已知轴心拉力设计值n=450kn，有关强度设计值：fbv＝ 130n/mm2，fbc＝305n/mm2，f＝215n/mm2，粗制螺栓d＝20mm，孔 径d0＝21.5mm 28.10927.81knnknnbc b v 265.57.81/450n 3504324025.32.51808.643000mmdmmdmmd排列： 2/215/7.213 185.1218160 10450223 mmnmmn＝ 净截面强度验算： 盖板长度=2（50+80+80+50）+10=530mm2 6.图示一用m20普通螺栓的钢板拼接接头，钢材为q235，?＝215 n/mm2。试计算接头所能承受的最大轴心力设计值。螺栓m20,孔径 21.5mm,?bv=130n/mm2,?b

螺纹和螺栓连接

母排搭接面及螺栓连接计算

螺栓连接接头压强计算值表2.2.2 接头尺寸螺栓规格螺栓紧固力矩（n?m）螺栓个数母线接头压强 （mpa） 125×125m20156.91～196.13411.01～13.96 125×100m1678.45～98.0748.46～10.50 125×80m1678.45～98.07410.79～13.47 125×63m1231.38～39.2347.12～8.90 125×50m1678.45～98.0728.46～10.50 125×45m1678.45～98.0729.48～11.85 125×40m1678.45～98.07210.79～13.47 100×100m1678.45～98.07410.79～13.48 1

梁柱外伸端板连接中螺栓会因撬力作用提早发生破坏,但目前还有没有可靠的方法来计算撬力的大小。本文应用三维有限元法,对外伸端板连接中受拉侧螺栓拉力和撬力进行了研究,给出了节点弯矩-螺栓拉力曲线、连接面受拉侧撬力分布和变化规律,并对端板厚度和加劲肋厚度及形状对螺栓撬力的影响进行了比较,比较表明设置端板加劲肋尤其是加厚、加长的加劲肋,对减小撬力更有效;并对各种螺栓拉力计算理论进行了评价。

通过19个梁柱节点试件的有限元分析,以端板尺寸、螺栓间距、端板加劲肋以及柱腹板加劲肋等为试验参数,分析了节点的初始转动刚度和极限承载能力、延性与耗能、破坏形态等的影响,研究了螺栓端板连接的抗震性能,为钢结构抗震设计提供必要的理论依据。

钢结构的连接(焊接_螺栓连接).

螺栓连接基本知识