弯矩作用下火箭对接面螺栓拉力分布规律

介绍了目前常用于设计弯矩和偏心受拉普通螺栓群连接的简化计算方法,指出了其不足之处,然后推导了其更为精确的计算方法,对弯矩和偏心受拉的普通螺栓群连接设计提出了合理建议。

单管塔受风荷载、地震荷载、自重荷载等荷载作用,由于自重荷载较小,相对于风荷载来说对结构的受力性能影响较小,所以工程中塔体法兰节点的设计由抗弯承载力控制。本文即分析在弯矩作用下,法兰节点螺栓拉力的计算方法。

梁柱外伸端板连接中螺栓会因撬力作用提早发生破坏,但目前还有没有可靠的方法来计算撬力的大小。本文应用三维有限元法,对外伸端板连接中受拉侧螺栓拉力和撬力进行了研究,给出了节点弯矩-螺栓拉力曲线、连接面受拉侧撬力分布和变化规律,并对端板厚度和加劲肋厚度及形状对螺栓撬力的影响进行了比较,比较表明设置端板加劲肋尤其是加厚、加长的加劲肋,对减小撬力更有效;并对各种螺栓拉力计算理论进行了评价。

对拉螺栓容许拉力

验收批、取样方法和数量 （一）钢材及焊接材料复验 1．抽检数量及检验方法 （1）对属下列情况之一的钢材，应进行抽样复验，其复验结果应符合现行国家产品标准和 设计要求：国外进口钢材；钢材混批；板厚等于或大于40mm，且设计有z向性能要求的厚 板；建筑结构安全等级为一级，大跨度钢结构中主要受力构件所采用的钢材；对质量有疑义 的钢材。检查数量：全数检查。检验方法：检查复验报告。 （2）重要结构采用的焊接材料应进行抽样复验，复验结果应符合现行国家产品标准和设计 要求。检查数量：全数检查。检验方法：检查复验报告。 2．合格质量标准 符合设计要求和国家现行有关产品标准的规定 （二）高强度螺栓预拉力、扭矩系数复验 （三）1．高强度大六角头螺栓连接副扭矩系数复验 （1）抽检数量及检验方法 复验用螺栓应在施工现场待安装的螺栓批中随机抽取，每批应抽取8套连接副进行复验。 每套连接副只应做一次试

对直列装药火箭爆破器的原有质点模型进行了深入分析,建立了直列装药火箭爆破器的火箭刚体运动方程和柔性部分质点运动方程,推导了拉力计算公式,并以某型火箭爆破为例计算出了弹道上的拉力曲线,结果说明模型的正确性。

应用ansys软件对椭圆封头中心接管结构进行建模和网格划分,并且对接管端部施加了弯矩,之后对整体模型做出了应力强度分析,得到了在设计压力下结构的应力分布和变形。按照jb4732-1995《钢制压力容器—分析设计标准》对危险截面进行应力强度评定。分析结果表明,强度满足要求。

采用同时考虑材料和几何的非线性三维有限元数值分析技术,分析不同几何参数和不同弯曲模式下配直管连接薄壁弯头的弹塑性行为,研究几何参数和弯曲模式对弯头塑性承载能力的影响规律,获得了相应的极限载荷数值解,并在此基础上建立了极限载荷估算式。分析结果表明,在弯矩作用下,几何非线性对弯头塑性承载的影响显著;弯头在面内开弯载荷作用下的塑性行为与在闭弯载荷下的塑性行为差异很大,其塑性极限载荷值显著不同;弯头壁厚与其横截面半径的比值对弯头塑性承载能力的影响显著,其次为弯曲模式。

主要研究了钢管结构中刚性法兰连接在弯矩作用下的受力性能,应用大型有限元软件ansys对刚性法兰盘在弯矩作用下的受力特点进行有限元分析,并将有限元计算结果与dl/t5154—2002《架空送电线路杆塔结构设计技术规定》、dl/t5130—2001《架空送电线路钢管杆设计技术规定》的计算结果进行对比,为这2个规定中"刚性法兰节点连接"章节的修编提供参考依据。

母排搭接面及螺栓连接计算

焊制三通在面内弯矩作用下的塑性极限载荷

混凝土板柱中节点在剪力和不平衡弯矩作用下的计算分析

普通公制螺纹的螺栓、螺钉、双头螺栓的许用应力、许用拉力表

在考虑连接结构承受外弯矩作用和螺栓、法兰及垫片蠕变的基础上,建立高温螺栓法兰连接结构的变形协调分析方程,采用解析方法研究连接结构承受外弯矩和蠕变对连接结构力学行为的影响。结果表明,外弯矩作用下,受拉侧的法兰转角增大,螺栓伸长量减小,垫片应力增大;受压侧的情况则相反。在相同的工作条件下,考虑蠕变时,温度越高,法兰转角、法兰变形量和垫片应力减小幅度越大。外弯矩引起的垫片受拉侧应力下降和元件的蠕变是连接结构密封失效的重要原因。

对拉螺栓的轴向拉力设计值

受拉螺栓的初拉力对确保连接件工作的可靠性和提高螺栓本身的强度都有一定的作用。所以在现代飞机上,初拉力都加得比较大,通常为(0.4～0.5)σ_(0.2),有的达0.8σ(0.2)。那么在计算受拉螺栓的静强度时,要不要考虑初拉力呢?如果考虑初拉力,就会使计算出的螺

4.86.88.8 392588784 一般构造用钢机械构造用钢铬钼合金钢 螺栓m（粗牙螺距）螺母对边mm最大拉力（kn）最大拉力（kn）最大拉力（kn） 14（×2）2244.3266.4788.62 16（×2）2460.3190.47120.62 18（×2.5）2773.92110.9147.85 20（×2.5）3094.32141.36188.47 22（×3）32117175.8234 24（×3）36135.7203.56271.4 27（×3）41177.24265.88354.48 30（×3.5）46216.1324.15432.17 33（×3.5）50267.77398.8535.4 36（×4）55312.8472.6630 39（×4）60376.5

word整理版 优质参考资料 一个高强螺栓的预拉力p(kn) 螺栓性能等级 螺栓公称直径(mm) m16 (d=16) m20 (d=20) m22 (d=22) m24 (d=24) m27 (d=27) m30 (d=30) 8.8级(q=1)80125150175230280 10.9级(q=2)100155190225290355 注：本表为钢结构设计规范(gb50017-2003)表7.2.2-2摩擦面的抗滑移系数μ 连接构件接触面的处理方法 构件的钢号 q235 (q=1) q345和q390 (q=2) q420 (q=3) 喷砂(丸)(d=1)0.450.500.50 喷砂(丸)后涂无富锌漆(d=

通过x射线衍射方法,测量冷弯厚壁方管弯角的不同深度、不同部位的残余应力,研究残余应力在弯角的不同深度、不同部位的分布规律。结果表明:方管外表面的横向、纵向残余应力都是拉应力,沿着厚度方向,两种应力皆呈下降趋势,由正变负,在内表面为压应力;沿厚度方向,方管的残余应力呈非线性分布。

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本文主要依据带状螺栓群受偏心力作用时受剪螺栓受力的近似计算公式,推导出直接求算其螺栓数的公式和方法.并在此基础上,对承受同样力的普通螺栓群的螺栓数计算问题进行了探讨.

为使小型爆炸螺栓在抗拉力的同时,抗扭矩性能得到提高,进行了小型爆炸螺栓薄弱环节结构设计。通过计算抗拉力值及扭矩值,并与传统结构设计相比较,可知该设计比传统设计的抗拉力能力提高1.59倍,抗扭矩能力提高1.46倍。