无侧限屋顶下闭式喷头启动临界状态计算方法

桩土界面荷载传递函数模型对基桩沉降计算有重要影响。首先,在现有土与结构接触面剪切试验研究成果的基础上,分析桩土界面在荷载作用下的变形特性,建立考虑桩土界面初始临界摩阻力影响的荷载传递双曲线模型。其次,用线性弹簧模拟各桩段,用塑性摩擦片和非线性弹簧的并联组合元件模拟桩侧土体的侧摩阻力,用非线性弹簧模拟桩端阻力,得到了能考虑桩土界面初始临界摩阻力影响、土体分层性和非线性特性的基桩沉降计算方法。最后,利用该方法对某工程实例中的2根试桩进行计算,并与未考虑桩土界面初始临界摩阻力影响的计算结果进行比较。结果表明:考虑桩土界面初始临界摩阻力影响的计算结果较未考该影响的计算结果,在加载的初始阶段,更接近实测数据。

路堤临界填土高度是公路工程中一个非常重要的问题,填筑高度小于临界填土高度时,地基的变形和稳定能得到控制。依据极坐标表示的弗拉曼公式和统一强度理论,考虑中间主应力2对地基承载力的影响,推导出土的静止侧压力系数k0≠1条件下地基的临塑与临界荷载公式,提出路堤临界填土高度一种计算方法。结合算例,对中间主剪应力系数b和土的静止侧压力系数k0取不同值时,临界荷载与路堤临界填土高度计算结果进行了对比分析,结果表明:基于统一强度理论得到的计算方法能确切地反映地基承载力的实质,使地基土体强度得到充分的发挥。

液压支架是煤矿综合机械化采煤工作面的支护设备,单伸缩立柱是液压支架上的主要部件之一。在分析了单伸缩立柱受力的基础上,建立了单伸缩立柱临界载荷计算的数学模型,提出了临界载荷的计算方法。

论土体应力应变关系曲线类型和临界状态——为探讨应力历史对土体本构关系的影响，进行了一系列正常固结土和超固结土的排水剪切常规三轴压缩试验，对比具有不同应力历史的土体应力应变关系曲线发现，对于体应变，超固结比是决定性因素，而体应变对固结压力不太敏...

软黏土的各向异性临界状态模型——剑桥模型只适用于正常固结软黏土，不能描述不等向固结土的应力．应变行为的各向异性特性。基于剑桥模型，在其椭圆屈服面中引入各向异性张量和一个形状参数，建立了一个各向异性屈服面，提出了一个适用于等向和不等向固结软黏土...

外墙及屋顶采暖能耗动态计算方法——利用典型年逐时室外气象数据，采用动态计算方法来计算外墙及屋顶的采暖能耗，综合考虑了室外空气温度、太阳辐射等因素的影响，提高了计算准确度，进而较准确地把握太阳辐射对外墙及屋顶传热耗热量的影响．经归纳整理，给出了...

基于材料状态相关砂土临界状态理论的应变局部化分析——针对传统砂土本构理论无法合理解析剪破角随初始围压增加而减少这一试验规律的局限性，采用材料状态相关砂土临界状态本构模型对hostun砂进行了应变局部化分析。首先基于已有的材料状态相关砂土临界状态概念...

研究了颗粒破碎对硬化准则和剪胀性的影响,提出了修正后的硬化准则和剪胀方程,并基于有效塑性功的概念,建立了考虑颗粒破碎的粗粒土临界状态弹塑性本构模型。将所提出的模型与未考虑颗粒破碎的模型用于不同围压下粗粒土室内大三轴试验的数值模拟,对比分析表明:模型计算结果与试验实测结果更为一致,能较好地描述低围压和相对中高围压下的强度和变形特性,得出颗粒破碎导致粗粒土强度降低,压缩变形增大,并利用离散单元法模拟一维压缩颗粒破碎试验对该结论进行了验证。

本文对不同工况下空调机组中蒸发器干、湿工况及其转变规律进行了研究,提出了"干湿临界工况"的概念,得到了干湿临界工况数值组。研究结论为蒸发器干、湿工况提供判定依据,并为空调机组性能预测及节能运行提供参考。

以煤粉为实验介质,在输送管内径为10、15、20mm条件下分别研究了以空气和co2为载气时的密相气力输送堵塞临界状态。通过逐渐降低输送气量调整输送流态,获得了不同阶段的固气比、输送速度及压力信号等特征信息,并对不同阶段的压力信号特征信息进行分析,提取了不同阶段的特征参数,采用功率谱对压力信号频域特征进行剖析,获得了不同流动阶段的特征频率。研究结果表明,堵塞临界速度与输送管道内径和载气性质有关,依据实验数据,建立了堵塞临界速度的量纲1经验方程;接近堵塞临界状态时,管道内压力波动性显著,波动频率向低频转化,对压力信号进行计算,得出了判定输送发生堵塞的判据式。

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1 临时用水计算方法 3.施工临水总量计算 1)计算公式： q1=k1σq1.n1/(t1.t)×k2/（8×3600） q1——施工用水量（l/s） k1——未预计的施工用水系数（1.05—1.15） q1——年（季）度工程量（以实物计量单位表示） n1——施工用水定额 t1——年（季）度有效作业天数 t——每天工作班数 k2——用水不均衡系数 2)工程实物工程量及计算系数确定 由于工程结构施工阶段相对于装修阶段施工用水量大，故q1主要以混凝土工程量为计算依 据，据统计混凝土实物工作量约为23000立方米，混凝土为（商混）不考虑现场搅拌，混凝 土养护用水定额取700升/立方米；拟定结构及前期阶段施工工期为300天；每天按照1.5 各工作班计算；因此： k1=1.1 q1=23000立方米 n1=750升/立方米 t1=120天 t=

柔性桩复合地基临界桩长计算方法

一、扣板数计算 扣板数量根据您房间的具体尺寸来计算， 计算方法如下：首先量准您房间的长与宽 尺寸，精确到厘米即可。 然后分别用房间的长与宽的边长除以扣 板的边长（750px），得到的数值就是所 需的扣板数，如果有余数，就需要往上加 一块。 最后两个边所需的扣板数量相乘，就是您 整个房间所需的扣板数量。 二、辅材计算 1.三角龙骨是直接安装固定在所有扣板上 的，是用来使扣板与主龙骨（轻钢）相连 的。一般为3米/根。也就是说每个扣板都 需要被固定住，三角龙骨数根据房间内扣 板与扣板之间的缝隙条数（纵向缝隙条数 或横向缝隙条数都可以）来确定。 2.轻钢龙骨是链接三角龙骨与吊杆的，一 般为3米/根。轻钢龙骨垂直安装于三角龙 骨之上，两根之间的安装间距是1米。则 轻钢龙骨数由垂直于三角龙骨方向的房 间边长来确定，轻钢龙骨数=房间边长/1 米，有余数，则数量加1。 3.

假定土体不排水固结,利用弹性力学的mindlin解,推导了顶管正面附加推力、掘进机和后续管道与土体之间的摩擦力引起的地面变形计算公式,结合土体损失引起的地面变形计算公式,得到顶管施工引起的总的地面变形计算公式,该方法适用于施工阶段。算例分析表明,顶管施工引起地面产生三维变形,随着掘进机的顶进而不断产生变化。正面附加推力引起开挖面前方地面隆起,后方地面沉降,以开挖面正上方为轴线呈反对称分布,在正常施工时产生的地面变形较小;掘进机与土体之间的摩擦力引起的地面变形较大,分布规律与正面附加推力相似,轴线位于掘进机中间部位正上方。后续管道与土体之间的摩擦力引起的地面变形分布规律与正面附加推力相似,轴线位于后续管道中间部位正上方,注浆时引起的地面变形较小。

补偿容量的确定 补偿容量的确定可以根据负荷的最大功率、补偿前的功率因数及 要求补偿后达到的功率因数，用下式计算确定： q=α*p*（tanφ1—tanφ2） 式中：q—所需补偿的总无功功率，kvar； α—平均负荷系数，取0.7~0.8； p—用户最大负荷，kw； tanφ1—补偿前平均功率因数角 tanφ2—补偿后平均功率因数角 或q=α*p*q q—补偿率，kvar/kw（可从附表中查取） 附表：每kw负荷所需无功补偿率值查取表 cosφ1cosφ2 0.800.810.820.830.840.850.860.870.880.890.900.910.920.930.940.950.96 0.500.9811.0081.0351.0601.0861.1171.1381.1661.192

无功补偿详细计算方法-容量的确定 补偿容量的确定可以根据负荷的最大功率、补偿前的功率因数及 要求补偿后达到的功率因数，用下式计算确定： q=α*p*（tanφ1—tanφ2） 式中：q—所需补偿的总无功功率，kvar； α—平均负荷系数，取0.7~0.8； p—用户最大负荷，kw； tanφ1—补偿前平均功率因数角 tanφ2—补偿后平均功率因数角 或q=α*p*q q—补偿率，kvar/kw（可从附表中查取） 附表：每kw负荷所需无功补偿率值查取表 cosφ1cosφ2 0.800.810.820.830.840.850.860.870.880.890.900.910.920.930.940.950.96 0.500.9811.0081.0351.0601.0861.1171.1381.

由于冲击强度和结构强度参数的不同,受力梁和支承梁在低速冲击下可能处于4个不同的应变阶段,根据不同应变阶段的判别条件,提出了相应的计算模型,并推导出了冲击力和梁横向位移的计算公式。通过实例计算表明:当支承构件的柔度很高时,承受冲击梁的总挠度很小;当支承结构的刚度很高时,这个效应在很大程度上消失了。

目前,国内对发电广及变电所的屋外配电装置的软母线状态计算,有弯距法、剪力法等,它们和苏联火电设计院“k”值法的基本原理相同,都是按抛物线状态进行计算,其中,把绝缘子串当作导线的一部分,其区别只是单位长度的重量的不同。

风机转子临界转速分析计算是风机结构设计中最关键的一个环节,对风机转子的安全运行和全寿命管理具有非常重要的意义。本文分别采取工程计算法、传递矩阵法和有限元法来计算转子的临界转速,并对上述计算方法进行了相应的对比和对其适应性作出了总结,在实际工程中具有很高的实用价值。

电线的快捷计算方法

咨询收费计算方法 取费来源：《建设项目前期工作咨询收费暂行规定》（计价格[1999]1283号）和《关于转发 国家计委印发的通知》（川价字费[2000]35 号） 估算投资额 项目1000万元以下1000万元—3000万元 一、编制项目建议书1.5—2.52.5—5 二、编制可行性研究报告2.5—4.54.5—10 三、评估项目建议书0.8—1.51.5—3 四、评估可行性研究报告1—22—4 估算投资额 咨询评估项目 3000万元—1 亿元 1亿元—5 亿元 5亿元—10亿 元 10亿元—50 亿元 50亿元以 上 一、编制项目建议书6-1414-3737-5555-100100—125 二、编制可行性研究报告12-2828-7575-l1