微尺度矩形管道中气体滑移流三维数值分析

气液两相流技术是蒸发冷却电机冷却系统设计的关键问题,本文围绕电机空心导线内气液两相流动的研究展开论述,从经验模型和唯象模型两个角度叙述了近年来微矩形管道内气液两相流动取得的进展及存在的问题,并提出了新的研究方向。介绍了蒸发冷却电机在中国的发展现状和未来展望

蓟县新城示范镇市政基础设施工程 五行路过路矩形管道 施工工艺 天津鑫路桥建设工程有限公司蓟县新城项目部 五行路过路矩形管道施工工艺 一、钢筋混凝土矩形管道施工工艺 1、破除混凝土圆管涵，并装车将废弃的圆管涵运至监理指定地点。破除混凝土圆管涵后， 将圆管涵内的水排至路基以外，直至矩形管道施工完毕。 2、施工放样 施工放样采用全站仪放样，放样前应对结构物各控制点坐标进行理论计算,施工技术人 员采用钢尺对其几何尺寸进一步校核，确保施工放样无误。 3、按施工技术规范要求，挖掘机配合人工开挖沟槽，沟槽开挖宽度2.5米（包括两侧施工 操作空间），深1.38米，长63米。基底预留10~20cm，用人工清理至设计基底标高，对基 底进行人工找平并夯实。 4、挖掘机难以开挖之处，采用人工清理。基坑开挖应在基坑周边预留施工操作空间，以便 于安拆模板。 5、基底通长铺设20cm厚，2.5米

对水平管道内颗粒物运动规律进行研究。应用粒子图像测速(piv)技术,在不同的气体流量下,对矩形管道在两种不同结构下的气固两相流的流动情况进行了测量,得到了平直通道和带肋通道中气体及固体颗粒的时均速度场,并分析比较了管道结构及气体流量对速度和粒子沉积的影响,发现加肋有助于粒子的沉积,且使通道内流动状态发生了较大改变。对深入了解管道内气固两相流动状况及数值模拟结果的评价提供了参考。

基于感应电磁场方程发展了低磁雷诺数条件下充分发展液态金属管道流的数值模拟程序。为了校正程序,分别计算了两种工况:液态金属在全绝缘管道和部分绝缘管道中的流动,数值结果与hunt和shercliff的解析解吻合的很好,表明该程序具有很高的精度。最后利用发展的程序对液态金属钠钾合金在管壁材料为304不锈钢的全导电管道中的流动进行了数值模拟,并对流速分布和mhd压降结果与实验结果进行了比较,结果表明数值与实验结果吻合较好。

方管,矩形管尺寸表

采用高速摄像仪从宽面和窄面立体可视化观察了滑移汽泡的运动特征。研究结果表明:汽泡脱离核化点后都沿加热面平行滑移,在低热流密度下存在典型滑移汽泡现象。滑移汽泡形状总体呈球形,其前后接触角相差不大。汽泡脱离后初始一段时间内,滑移汽泡速度增加的较快,一定时间后,其速度值超过了当地流体速度。随着运动时间的继续增加,滑移汽泡基本呈匀速运动。滑移汽泡的直径越大,其运动速度也越大;主流速度越大,滑移汽泡平均速度越大,且主流速度增加后,滑移汽泡速度增加较快。

矩形管的尺寸及质量

为求解winkler地基上矩形简支层合厚板的三维解析解,采用有限积分变换和状态空间理论相结合的方法.在分析过程中舍弃有关应力和位移函数的各种人为假定,完全从三维弹性力学基本方程出发,经过变量代换将关于应力和位移分量的偏微分方程组化为两个彼此独立的四阶、二阶矩阵微分方程,根据结合面处状态向量的连续性求得沿板厚方向的状态向量传递方程,最后经过有限积分逆变换得到了层合板的三维解析解.通过计算实例验证了方法的正确性,预先将求解矩阵进行降阶处理,提高了求解效率.

为研究转杯纺成纱机制,需要对纺纱通道内气体流场加以分析,应用fluent流体计算软件对纺纱通道内气体流场进行模拟研究。模拟结果揭示了纺纱通道内的气流特征:转杯内部存在负压,在纤维输送管道出口处负压值最小;纤维输送管道出口处的凝聚槽受到较大压力,致使转杯受力不平衡;气流在纤维输送管出口处流速最大,进入转杯后形成涡流,且沿转杯转向气流速度逐渐减小;气流随转杯转向流过大约90°时,开始流向转杯口,并且有产生回流趋势;滑移面角度大于27°后,流场特征发生明显消极变化,故滑移面角度大于27°的滑移面设计不宜采用。

微通道散热器具有体积小、流速小、压降小、散热高等优点,随着工业微型化的发展,微型散热器的应用越来越广泛.已有的研究表明,微通道的散热性能主要决定于微通道的几何参数和流体的流动情况,相对于三角形和梯形结构,矩形微通道具有更好的散热性能.基于ansysworkbench有限元软件,对长度为40mm,不同截面尺寸的单通道内流体流动及传热性能进行了数值模拟,给出具有较小压降、较大散热效率的微通道尺寸.对优化后的模型计算分析,在一定流体流速和温度的初始状态下,基底给一定热通量,经过计算,散热器可运输的热通量较高,压降较低,热传递效率较大,散热器具有良好的工作性能.

基于有限元分析软件abaqus,建立了矩形管多点压弯成形三维有限元模型,对比分析了矩形管整体压弯和多点压弯的截面畸变,研究了矩形管多点压弯成形时摩擦系数、管壁厚度、弯曲半径对截面畸变的影响。结果表明:矩形管多点压弯的截面畸变量略大于矩形管整体压弯的截面畸变量,且最大畸变率小于10%;摩擦系数对截面畸变影响较小;管壁越厚,截面畸变越小;弯曲半径越大,截面畸变越小。成形实验验证了矩形管多点压弯成形的可行性。

1 方形、矩形管理论重量表 型号理论重量（kg/m）型号理论重量（kg/m） 20*20*1.20.7550*30*2.53.02 25*25*1.20.9450*30*33.6 40*40*22.2950*32*22.2 40*40*2.53.0250*35*2.53.32 40*40*44.6855*38*22.8 50*50*2.53.8160*40*2.53.81 50*50*34.4460*40*34.44 50*50*45.7460*40*45.74 60*60*2.54.5270*50*47.02 60*60*35.3880*60*37.09 60*60*47.0280*60*48.22 70*70*48.2280*60*510.25 70*70*510.290*40*2.55.19 8

焊管规格 hbtix（cm4) 503034.443.4914.21 50303.55.114.0116.01 505035.644.4320.85 50503.56.515.1123.59 606036.845.3737.14 606048.967.0347.07 707038.046.3160.27 7070410.568.2976.95 804036.845.3755.85 804048.967.0371.13 808039.247.2591.45 8080412.169.55117.38 10080413.7610.80199.45 10080517.0013.35241.42 10080620.1615.83280.50 10

折叠矩形管规格表 1、可执行jisg3466-88日本一般构造方矩管适应范围标准。 2、可执行gb6728-2002结构用冷弯空心型钢标准。 品名规格品名规格品名规格 矩形管400*600*6.0-16矩形管150*200*3.0-12矩形管60*120*2.5-6.0 矩形管300*500*6.0-16矩形管100*300*4.0-12矩形管60*100*2.5-6.0 矩形管200*500*6.0-16矩形管100*200*3.0-12矩形管60*80*2.0-5.0 矩形管200*400*6.0-16矩形管100*150*3.0-12矩形管50*90*3.0-4.0 矩形管200*350*6.0-16矩形管80*160*3.0-8.0矩形管50*150*3.0-6.0 矩形管200*300*6.0-14矩形管

矩形管规格 品名材质规格仓库 矩形管q235b/q345b80*100(2.0-5.0) 矩形管q235b/q345b60*120(2.5-5.0) 矩形管q235b/q345b60*100(2.5-5.0) 矩形管q235b/q345b60*80(2.0-5.0) 矩形管q235b/q345b50*100(1.5-5.0) 矩形管q235b/q345b50*80(2.0-5.0) 矩形管q235b/q345b50*70(1.5-4.0) 矩形管q235b/q345b40*100(1.5-4.0) 矩形管q235b/q345b40*80(0.8-4.0) 矩形管q235b/q345b40*60(1.0-5.0) 矩形管q235b/q345b40*50(0.8-2.0) 矩形管q235b/q345b30*60(0.8

本工程隧道穿越地层土质主要为淤泥质粉细砂和粉细砂,地下水丰富,施工时易产生流砂并导致路面塌陷,不能采用明挖施工,而采用矩形顶管掘进技术。运用有限元软件对工作井进行了三维数值模拟,重点分析了:①在顶进所需克服的最大顶推力作用下,工作井纵深方向和法向的水平位移;②工作井的水平应力;③油缸顶力与后靠墙的变形关系。三维有限元数值分析能很好的模拟工作井的应力及位移的大小与分布,模拟结果表明采用地下连续墙能够保证工作井的稳定性。

矩形管规格(国标) 序号矩形管规格单重（kg/米）序号矩形管规格单重（kg/米） 120×10×0.50.228220×10×1.20.52 320×14×0.50.259420×14×1.20.595 530×20×0.60.46630×20×2.01.444 740×20×0.60.554840×20×3.02.543 940×25×0.70.6991040×25×2.52.355 1140×30×0.70.7541240×30×3.03.014 1350×20×0.70.7541450×20×1.71.778 1550×25×0.70.8091650×25×3.03.25 1750×30×0.70.8641850×30×4.04.522 1950×40

氟碳喷涂矩形管是一种采用了氟碳喷涂技术的矩形管材，它结合了矩形管的稳定结构和氟碳喷涂的优异防腐性能。这种管材广泛应用于建筑、化工、环保等领域，由于其耐腐蚀、耐磨损、使用寿命长等优点，深受用户青睐。

空调环境的动态化是对传统空调的改进,而送风动态化是实现空调环境动态化的一个重要途径,其中气流紊动特性是影响建筑热环境和人体热舒适的重要因素之一。利用fluent软件对入口速度呈正弦波动、模拟自然风波动的气流在几种矩形管道管件中的流动进行了模拟,选择k-ε模型求解并分析其动态特征的变化,包括湍流强度、速度概率分布偏斜度、频谱分布。计算结果表明了送风出口处这三个参数的变化情况;特别是人体敏感频率区间(0.01～1hz)内双对数功率谱密度曲线的负斜率。研究结果可为管道入口的动态送风提供了参考依据。

分析矩形管带芯头拉拔工艺实质和变形平滑化机理,提出＂以小变形量控制矩形截面管坯均匀的从模具工作带挤压出来＂的拉拔平滑化方法。建立了带芯头拉拔工艺简化的三维运动模型及弹塑性有限元模拟模型,采集矩形长边中点、短边中点、圆角中点三个研究的关键点,分析获得直线型与带台阶型两种方案关键点的等效塑性应变和接触应力变化规律。在表面质量最难以保证的长边中点,带台阶方案的等效塑性应变较直线型芯头提高45.5%,其接触应力由0提高到13mpa。采用带台阶型的芯头工作带拉拔,获得＂一拉二压＂的应力状态,以少量挤压变形调控壁厚偏差、提高矩形管材内外表面质量。

利用micro-piv系统测量了矩形微管道内低雷诺数下的流场,获得微管道中间截面内速度剖面,微管道水力直径为218μm,长度为24mm。结合矩形管道内流动解析解计算微管道内流量。测量结果表明,利用该技术完全可以实现微通道流量的高精度测量。

方形、矩形管理论重量表 型号理论重量（kg/m）型号理论重量（kg/m） 20*20*1.20.7550*30*2.53.02 25*25*1.20.9450*30*33.6 40*40*22.2950*32*22.2 40*40*2.53.0250*35*2.53.32 40*40*44.6855*38*22.8 50*50*2.53.8160*40*2.53.81 50*50*34.4460*40*34.44 50*50*45.7460*40*45.74 60*60*2.54.5270*50*47.02 60*60*35.3880*60*37.09 60*60*47.0280*60*48.22 70*70*48.2280*60*510.25 70*70*510.290*40*2.55.19 80*8