弹性模量对砖石古塔抗震性能影响

文章为了揭示压实度对级配碎石弹性模量的影响,根据级配碎石垫层弹性模量的变化规律,对级配碎石层体积与弹性模量的关系进行剖析,通过对级配碎石压实度与弹性模量关系的试验,得出级配碎石层缓解不均匀沉降后的弹性模量变化规律。

以qt700为对象通过拉伸试验、压缩试验、扫描电镜分析、金相分析、差热分析(dsc)和热膨胀性能测试(dil)探讨了qt700的弹性模量、力学性能、显微结构及热性能之间的关系。结果表明:球墨铸铁的弹性模量、抗拉强度及球化率相关;材料的热性能、塑韧性与石墨球的尺寸有一定关系;dsc曲线与珠光体含量存在一定关系。

利用轻集料与碎石集料混合配制混凝土,可使混凝土的性能得到优化,该类混凝土已显示出较好的应用前景.通过研究轻集料取代碎石对混凝土强度和弹性模量影响规律,确定了轻集料取代率与混凝土密度、弹性模量之间的定量关系,探讨了轻集料取代碎石对混凝土极限应变的影响,提出通过集料混合调控混凝土弹性模量、提高混凝土极限应变和抗拉能力的技术思路,为新型轻质高性能混凝土的研究提供了有益的参考.

介绍了粗骨料材质对混凝土弹性模量的影响,实验选择三大类四种常用粗骨料,分别测定材质硬度、弹性模量以及骨料的压碎值等参数;制作混凝土弹性模量试件测定其弹性模量;掌握了骨料材质对混凝土弹性模量的影响规律,为实际工程提供参考依据。

利用开阀压力与阀片变形以及流量之间关系,建立油气弹簧阀系参数解析设计公式,利用该公式可对阀系参数进行解析设计。定量分析阀片弹性模量对阀系设计参数的影响,确定阀片厚度和节流缝隙的弹性模量影响系数,利用该系数可对阀系参数进行推算设计。通过实例,对阀系参数进行解析设计和影响系数推算设计,并对两种方法设计值进行比较,校核阀系设计参数,进行设计油气弹簧的特性试验。设计和试验结果表明,阀系参数解析设计方法准确,影响系数推算设计方法可靠,对油气弹簧设计具有重要参考价值。

利用开阀压力与阀片变形以及流量之间关系,建立油气弹簧阀系参数解析设计公式,利用该公式可对阀系参数进行解析设计。对阀片弹性模量对阀系设计参数的影响进行了定量分析,建立阀片厚度和节流缝隙的弹性模量影响系数,利用该系数可对阀系参数进行推算设计。通过实例,对阀系参数进行了解析设计与影响系数推算设计,并对两种方法设计值进行了比较,对阀系设计参数进行校核,对设计油气弹簧进行了特性试验。设计和试验结果表明,阀系参数解析设计方法是准确的,影响系数推算设计方法是可靠的,对油气弹簧设计具有重要参考价值。

早强剂对混凝土强度和弹性模量的影响 作者：吴志寰，wuzhihuan 作者单位：中铁九局,铁路工程处,沈阳,110036 刊名：铁道建筑 英文刊名：railwayengineering 年，卷(期)：2005(5) 被引用次数：2次 引证文献(2条) 1.葛勇.杨文萃.袁杰.于继寿.张宝生无机盐对混凝土耐久性影响研究现状[期刊论文]-低温建筑技术2007(5) 2.龚昕.郭伟伟早强剂对大跨连续刚构桥长期挠度的影响[期刊论文]-四川建筑2007(3) 本文链接：http://d.g.wanfangdata.com.cn/periodical_tdjz200505037.aspx

竹胶板异向弹性模量对建筑施工的影响及应用

探讨使用早强剂对混凝土强度和弹性模量的影响,分析早强剂对施加预应力后混凝土构件所产生的影响,为预应力混凝土结构施工提供依据。

基于横向振动原理的锯材弹性模量测量方法具有快速、无损、足尺测量等特点。该文讨论了两端刚性简支支撑和一端刚性、一端弹性支撑两种支撑形式下,锯材弹性模量检测的理论依据。在以实际生产应用为目标的检测仪器开发中,一端支撑要包含测力传感器,用于传感锯材的重量和振动信号。结果表明:测力传感器端的支撑相当于一种弹性支撑,它会造成试件固有频率测量值比实际值低,进而给试件弹性模量测量值带来误差。这一固有频率测量值减小幅度与试件-支撑刚度比有关:试件-支撑刚度比越小,减小幅度越小。一般情况下,如果将试件-支撑刚度比控制在0~0.005范围内,则会测得足够精确的弹性模量值。

密肋复合墙结构是集承重、围护、节能、抗震于一体的新型建筑结构。它由隐形框架、密肋复合墙板、楼板装配整浇而成,具有多道抗震防线并可分阶段释放地震能量。鉴于结构地震反应的强弱与墙体抗侧刚度的大小密切相关,在试验研究基础上,利用大型通用有限元软件ansys建立了密肋复合墙体的非线性有限元分析模型,对填充不同弹性模量砌块墙体在水平荷载和竖向荷载共同作用下的抗侧刚度进行了分析,并与试验结果对比表明:填充材料的弹性模量对墙体抗侧刚度影响较大,基本呈现线性相关关系。建立的复合墙体非线性有限元模型具有较好的实用价值,可为密肋复合墙结构设计提供参考。

材料弹性模量e和泊松比的测定 弹性模量e和泊松比是各种材料的基本力学参数，测试工作十分重要，测试方法也 很多，如杠杆引伸仪法、千分表法、电测法等。本节介绍电测法。 一、实验目的 1.了解材料弹性常数e、的定义。 2.掌握测定材料弹性常数e、的实验方法。 3.了解电阻应变测试方法的基本原理和步骤。 4.验证虎克定律。 5.学习最小二乘法处理实验数据。 二、实验设备 1．ts3861型静态数字应变仪一台； 2．nh-10型多功能组合实验架一台； 3.拉伸试件一根； 4.温度补偿块一块； 5.游标卡尺。 三、实验原理和方法 弹性模量是材料拉伸时应力应变成线形比例范围内应力与应变之比。材料在比例极限内 服从虎克定律，其关系为： e f a 试件的材料为钢，宽h和厚t均由实际测量得出，形状为亚铃型扁试件如图2-17，应 变片的k=2.08。实验时利用nh-3

混凝土弹性模量及设计强度

常用材料弹性模量

第七章立方体抗压强度试验 第7.0.1条本方法适用于测定砂浆立方体的抗压强度。 第7.0.2条抗压强度试验所用设备应符合下列规定： 一、试模为70.7mm×70.7mm×70.7mm立方体由铸铁或钢制成，应具有足够的刚度并 拆装方便。试模的内表面应机械加工，其不平度应为每100mm不超过0.05mm。组装后各 相邻面的不垂直度不应超过±0.50； 二、捣棒：直径10mm，长350mm的钢棒，端部应磨圆； 三、压力试验机：采用精度（示值的相对误差）不大于±2%的试验机，其量程应能使 试件的预期破坏荷载值不小于全量程的20%，也不大于全量程的80%； 四、垫板：试验机上、下压板及试件之间可垫以钢垫板，垫板的尺寸应大于试件的承压 面，其不平度应为每100mm不超过0.02mm。 第7.0.3条立方体抗压强度试件的制作及养护应按下列步骤进行：

在实测高性能海工混凝土静力受压弹性模量的基础上,分析这一复合材料的变形性能,结合新旧规范和试验方法标准的变化,分析其原因和由此产生的影响。

测定材料弹性模量实 验 精品文档 收集于网络，如有侵权请联系管理员删除 测定材料弹性模量实验 一、实验目的 1、验证单向拉伸时的虎克定律并测定低碳钢的弹性模量e和泊松比μ。 2、了解电测法的基本原理，学习电阻应变仪的操作。 二、实验设备 1、万能材料实验机 2、cm—1c型型数字静态应变仪 3、游标卡尺 三、测试原理及装置 测定钢材弹性常数时，一般采用在比例极限内的拉伸试验。本实验采用低碳钢矩形截 面试件，试件形状如图3—1所示，截面名义尺寸为10mm×50mm；材料屈服极限 σs=235.2mpa测试原理如下： 钢材在比例极限内服从虎克定律，其表达式为： e（1） 或 精品文档 收集于网络，如有侵权请联系管理员删除 a p e （2） 又由泊松比定义知： ' （3） 给定试件的几何尺寸，在试件中线中部的两面，分别贴上两片纵向和两片

密度和弹性模量对矿棉吸声板抗挠性能的影响

通过试验研究和分析了粗骨料粒径、砂率、水胶比对普通混凝土弹性模量的影响,为得到普通混凝土的弹性模量最佳值,在满足混凝土拌合物的和易性、工作性的要求下,可尽可能地选择使用粒径大的碎石,较低的混凝土砂率和水胶比。

通常而言，柔性地面铺装的硬度会受到环境变化的影响，温度和雨量将分别影响沥青层和非沥青层（如：路基）。通常而言，可采用两种方法测定温度对柔性地面铺装的影响：①破坏性测试，在实验室中采用万能试验机（utm）测试岩芯样本。②无损原地测试，采用的设备如落锤式弯沉仪（fwd）和面波谱分析（sasw）。本研究旨在调查不同拉伸水平处的温度对印度尼西亚西爪哇省万隆市的苏加诺一哈达道路和普哇加达芝甘北道路的影响。可以看出：不同拉伸水平和测试方法将产生不同的柔性地面铺装弹性模量值。如果柔性地面铺装层的温度较高，那么弹性模量值将减小。相反，如果柔性地面铺装层的温度较低，那么弹性模量值将增加。对柔性地面铺装层采用的不同测试方法（fwd、utm和sasw）也会受到温度变化的影响。

砼抗压弹性模量试验记录试水砼表10-1 编号：试验日期：年月日第页共页 工程名称：施工标段：(k+～k＋） 监理单位：施工单位： 施工桩工程部位 强度等 级 养护条件 试验依 据 制件日期坍落度(mm) 轴 心 抗 压 强 度 试 验 试样 编号 制作 日期 试验 日期 龄期 (d) 试件尺 寸 (mm) 受压 面积 (mm 2 ) 破坏荷 载 (kn) 抗压强度(mpa) 备注 单值平均 抗 压 弹 性 模 量 试 验 表 号 第1-3次预压(表读数)第４次加荷平均 σ4 第５次加荷平均 σ5 σ5-σ4 ０p a 0p a 0p a σ0σa△σ0σa△ 强性模量 ec(mpa) 单值 取平均值 试验项目混凝土轴心抗压强度(mpa)混凝土抗压弹性模量(mpa) 试验结果 结论：监理

两侧平均两侧平均单值组值 1218.454.15 1225.654.47 1200.8053.37 3808 8015 3808 8015 3808 8015 3808 8015 3808 8015 3808 8015 3808 8015 3808 8015 3808 8015 1216.654.07 1230.954.71 1227.754.56 3808 8015 3808 8015 3808 8015 3808 8015 3808 8015 3808 8015 3808 8015 54.0 混凝土标养弹膜 破坏荷 载f(kn) 控制荷 载fa （kn） 千分 表号 f0时变形读数ε0 （×10-3mm） fa时变形读数εa （×10-3mm） 两侧变形平 均值△n（× 10-3mm） 弹性模量试验前 、后轴心抗压强 度f′cp（mpa） 1204.4