更新日期: 2025-03-02

土工袋加固砂性土质边坡模型试验与上限解

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土工袋加固砂性土质边坡模型试验与上限解 4.4

通过模型试验比较有土工袋加固和无土工袋加固时边坡的破坏形态及承载力,验证土工袋对边坡的加固效果,并基于试验结果建立边坡的许可破坏模式及其速度场,利用极限分析上限法求解了边坡的极限高度上限解,利用模型试验结果对边坡极限高度进行验证。试验及计算结果均表明:边坡越陡,有土工袋加固较无土工袋加固时边坡的极限高度和承载力提高越大,表明土工袋加固效果越好。试验结果与计算结果基本吻合,表明该计算方法的可信性,可为边坡的稳定性设计问题提供理论依据。

土工袋挡墙振动台模型试验研究

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为了分析土工袋挡墙的地震动力响应特征,研制一个叠层剪切模型箱,借此开展土工袋挡墙大型振动台模型试验。结果表明:土工袋挡墙作为一种新型的柔性挡土墙型式,在地震过程中依靠自身变形耗散了大量能量,加速度放大系数随墙高的升高而增大,而随输入地震动峰值加速度的增大而有减小的趋势;土工袋挡墙与墙后填土具有相近的基频与类似的频谱特征,墙体与填土变形基本协调,整个结构的基频随着输入地震动峰值加速度的增大与经受的振动次数增加逐渐减小;土工袋挡墙墙–土间峰值动土压力随着输入地震动峰值加速度的增大呈增大趋势,沿墙高分布近似为\"s\"型(或称为\"双峰型\");经受多次振动后土工袋挡墙的累计残余水平位移较小,在0.6g的输入地震动作用下,最大累计位移仅为墙高的0.29%,表明土工袋挡墙具有良好的抗震性能。

土工袋挡墙二维模型试验研究

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为研究土工袋柔性挡墙在顶部竖向荷载作用下的挡墙变位模式及土压力系数分布情况,进行了袋装铝棒土工袋柔性挡墙二维模型试验,分析了不同竖向荷载作用下土压力系数沿墙高的分布规律.结果表明:土工袋挡墙位移从墙内到墙外逐渐减小,挡墙表面累积水平位移呈\"上大下小\"分布;土工袋挡墙破坏时,滑裂面呈\"阶梯状\

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砂性土边坡稳定性离心模型试验研究——借助于西南交通大学tlj一2型离心机,具体研究了不同含水率下三组砂性土边坡模型的稳定及破坏情况,并分析了砂性土边坡的破坏机理和破坏特征。试验结果表明:含水量是影响砂性土边坡稳定的重要因素。从边坡模型破坏后情况分...

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土质边坡抗剪强度试验结果分析

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土质边坡抗剪强度试验结果分析——通过对两个实际工程中边坡的现场剪切试验及室内直剪试验成果进行分析,认为现场试验较室内直剪试验更符合实际受力状态,应尽可能采用现场直剪试验确定的c、φ值作为边坡治理的依据。

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为研究土工袋在寒冷地区的防渠道冻胀效果,开展了冻融循环作用下土工袋处理渠道和常规渠道模型试验,研究了土工袋处理渠道和常规渠道的冻胀量、融沉量、含水率和温度随时间的变化规律。试验结果表明:冻融循环作用下土工袋处理渠道防冻胀效果显著,同时揭示了土工袋防渠道冻胀机理,即土工袋通过抑制毛细水、薄膜水上升、加筋作用达到防冻胀效果,为寒区渠道防冻胀提供理论依据。

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饱和砂性土非线性蠕变模型试验研究——采用单向压缩试验研究了常州不同含水层饱和砂性土的蠕变特性。试验结果表明,饱和砂性土的变形既与应力有关,也与时间有关。在一定应力作用下,其变形随时间的增加而增加,经过一段时间后才能达到稳定,应变与应力、时间都...

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应变软化土质边坡渐进破坏的演化模型——考虐刘土傩的流变效应,通过推广不平衡推力岳,提出了具有应变软化性质的土质边坡渐进破坷=的一个力学模型莲模型采用maxwell松驰模型描迷局部破坏后滑裂面上土体的抗剪强度随时问的变化情况,用时间安奎系数来描速迫坡的...

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砂性土中静压桩模型试验研究——采用室内模拟试验研究了静压桩沉桩及其静载过程,对模型的性状进行了比较分析,得出了桩身轴力、桩侧摩阻力和荷载一沉降曲线。  

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土工格室加筋路堤边坡离心模型试验研究 4.6

以边坡高度12m,坡度为1∶0.75,共铺设土工格室20层,层厚为0.6m的某二级公路为原型路堤,设计和制作了9组土工格室加筋和1组未加土工格室边坡相似模型,对土工格室加筋边坡变形和破坏力学机理进行了离心模型试验研究。在试验加载过程中,采用位移传感器测量坡顶的变形,通过摄影照相记录边坡破坏全过程。试验发现,土工格室加筋边坡破坏过程可划分为变形、开裂、局部剪切塑性变形和破坏四个阶段。土工格室加筋边坡的破坏模式表现为加筋区的整体破坏,并与未加筋区有明显的分界线。加大格室高度与层厚比和提高格室长度与坡高之比有利于增加边坡的稳定性,但存在一个临界值。填料强度对土工格室加筋边坡的影响十分突出,边坡坡度对其稳定性的影响则不大。

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土工动力离心模型试验在边坡工程中的应用综述 4.3

总结了土工动力离心模型试验在边坡的地震响应、动力破坏机理、液化大变形和土与结构物动力相互作用等研究中的应用现状,提出了目前边坡动力模型试验中存在的问题,以及今后的发展方向。

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类土质边坡锚固特性的试验研究——利用锚索抗拔及预应力损失现场试验方法,测试了岩质边坡和类土质边坡的锚固能力及锚索预应力的损失,并计算得到了不同地层中的粘结强度,绘制出锚固体的荷载.位移曲线。试验结果表明,硬岩地层中仅须锚固2~4m就能提供近l...

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基于燕尾突变模型的土质边坡稳定性研究 4.6

突变理论是研究自然界不连续变化现象的一种有效方法,对土质边坡稳定性研究有一定适应性,根据实际土质边坡稳定状态,建立了相应的燕尾突变模型。选取了凝聚力、摩擦角、边坡坡角3个主要影响边坡稳定性的因素变量,运用燕尾突变公式计算了边坡突变级数,根据计算结果分析了边坡系统的稳定性,并与传统方法进行对比分析,验证了该方法的准确性。燕尾突变模型在工程实际中的应用表明,该方法准确简便、合理可行,具有良好的实际应用价值。

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非预应力BFRP锚杆加固土质边坡设计参数确定试验研究 4.4

为研究新型材料bfrp筋作为锚杆的设计方法和设计参数,进行了bfrp筋的拉伸试验、与水泥砂浆的黏结性能试验、耐腐蚀性试验、剪切试验,分析bfrp筋的力学特性.基于钢筋锚杆设计规范和已有的研究成果,给出了非预应力bfrp锚杆加固土质边坡设计参数的取值方法和建议值.通过bfrp锚杆与钢筋锚杆的现场支护对比试验,分析bfrp锚杆的加固效果,验证bfrp锚杆设计的合理性.研究表明,非预应力bfrp锚杆支护设计的抗拉安全系数不应小于1.6(永久锚杆)和1.4(临时锚杆).bfrp筋抗拉强度标准值为极限抗拉强度的80%,对于锚固常用的bfrp筋(直径≥12mm)可取为710mpa.bfrp筋与砂浆的黏结强度标准值等于拉拔试验得到的平均值除以2.1,对于锚固常用的bfrp筋可取为2.8mpa.设计的bfrp锚杆可以有效地加固边坡,较好地控制边坡位移,且加固效果与钢筋锚杆相当,bfrp锚杆设计合理,采用等强度替代钢筋的方法进行bfrp锚杆支护设计是可行的.

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土工袋层间摩擦特性试验研究

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土工袋层间摩擦特性试验研究 4.5

土工袋层间摩擦是土工袋柔性挡土墙设计中应该考虑的关键因素,其大小直接决定了土工袋挡墙的内稳定性。通过铝棒土工袋的摩擦试验说明柔性土工袋层间摩擦与刚性体间摩擦特征的不同,进行了不同袋内材料、土工袋排列方式以及运行环境(水上或水下)等条件下的土工袋层间摩擦试验。结果表明:土工袋层间摩擦力随着袋体沿受力方向变形的增大而逐渐增大,当层间发生整体滑动时达到最大值,并趋于稳定;土工袋层间摩擦不仅与编织袋体的摩擦有关,而且受袋内材料粒径大小及排列方式的影响;土工袋浸泡于水下时,由于水的润滑作用使得编织袋间的摩擦作用减小,袋内材料为细颗粒的土工袋层间摩擦作用减小,而袋内材料为粗颗粒的土工袋层间摩擦变化不大。

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建渣土工袋力学特性试验研究

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建渣土工袋力学特性试验研究 4.6

将建渣作为填料应用于土工袋挡土墙,能节约资源,保护环境,但目前对建渣土工袋的研究十分缺乏.通过室内试验对建渣土工袋的抗压强度、压碎值、填充度、建渣与土工袋之间的摩擦系数、土工袋与土工袋之间的摩擦系数进行了较为系统的研究.研究表明:废弃混凝土与废弃砖块均可作为土工袋填料;从建渣土工袋的单轴抗压强度和施工便利等因素综合考虑,建渣土工袋的填充度取80%为宜.加入连接扣后,建渣土工袋间的初始抗剪强度增大;若增加连接扣的刚度并对其表面进行粗糙处理,将提高建渣土工袋间的抗剪强度.

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土质边坡治理中的分析与应用

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土质边坡治理中的分析与应用 3

土质边坡治理中的分析与应用——围绕《建筑地基基础设计规范》(gbj7一s9)中提出的整治滑坡的基本原则即:排水、减重、支挡、反压几方面对影响和治理边坡(滑坡)的因素进行了分析探讨,并介绍了以上分析在作者实际从事设计的攀钢冷轧厂高压电塔滑坡抢险治理工程中...

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土工袋竖向减振特性试验研究 4.4

通过对不同袋内材料的土工袋及相应的袋内材料进行竖向减振效果激振试验,对比分析其最大加速度衰减率及频响函数,并探讨了不同层数及不同排列方式的土工袋组合体对竖向减振效果的影响。试验结果表明,加速度衰减大多集中于顶部三层土工袋内,且土工袋交错排列的减振效果较成列排列更好。

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土工袋基础减振隔震试验 土工袋基础减振隔震试验 土工袋基础减振隔震试验

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土工袋基础减振隔震试验 4.4

为减小突发性地震对建筑物的危害,通常在建筑物基础中设减振隔震装置。提出土工袋基础减振隔震新方法,进行土工袋水平剪切循环试验,从水平刚度及等效阻尼比2个方面说明土工袋满足一般基础隔振体系需具有可变水平刚度的要求。在小型电动振动台上进行了土工袋和袋内填充物(天然河砂)的水平减振对比试验,试验结果表明,土工袋的减振效果优于天然河砂的减振效果,且振动加速度越大,减振效果越好。

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水塘边坡土工袋施工方案

水塘边坡土工袋施工方案

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水塘边坡土工袋施工方案 4.4

水塘边坡土工袋施工方案 ***取水塘上沿长72米宽32.5米,下沿长62米宽22.5米, 基坑采用5米放坡,坑深4.5米,边坡长6.73米,边坡面积约 1271.97米2(以实测为准)。按***设计要求,采用400×800土 工袋装砂石土进行堆垒来保护边坡,砂石土工袋在保证边坡渗水 功能的前提下,起到阻隔边坡泥沙不下滑造成坍塌;在地下水层 稳定后,土工砂袋还起到抵消水面晃动对边坡造成的冲击,从而 保证边坡的稳固。 一、施工步骤及要求: 1、施工前先抽干坑内积水,对坡脚进行找平压实; 2、打底直码两层中粗砂石土工袋,取用砂石含土量要尽可 能偏低,结合坑底砂石情况可就近淘洗取用; 3、从第三层起依次错层横向叠码砂土袋(对含土比例不设 要求),每码放一层要用木板铺垫在上踩踏压平以利后续铺设, 每垒砌3米 2 土工袋中要有一袋中粗砂以利排水; 4、铺设袋子

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岩质边坡与土质边坡稳定性评价的区别

岩质边坡与土质边坡稳定性评价的区别

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岩质边坡与土质边坡稳定性评价的区别 4.3

在边坡的勘察设计中,对边坡稳定性准确判断是至关重要的一个环节,一直以来,边坡稳定性的评价都得到了愈来愈多工程师和科研人员的重视。曾负责了《福建省某县河滨北路员潭至参洋段市政道路(边坡)工程岩土工程勘察报告》,在对该项目进行综合分析,得出以下结论:岩质边坡和土质边坡的稳定性评价存在孑然不同的方面,对于土质边坡的稳定性评价应采取定量计算的方法,得出稳定性系数进行定量评价;对于岩质边坡,主要考虑岩体节理裂隙的发育情况,查明各组岩体节理裂隙的倾向与倾角,与边坡的走向及倾角进行对比,作出节理裂隙玫瑰花图和赤平投影图,从而定性的对边坡稳定性进行评价。

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基于Kriging模型的土质边坡可靠度计算方法

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基于Kriging模型的土质边坡可靠度计算方法 4.7

边坡可靠度计算过程因其功能函数隐式特征及高度非线性而较为繁琐,结合janbu法与kriging插值函数方法建立一种易于操作的边坡可靠度计算方法。首先,根据janbu法原理建立边坡可靠度计算的功能函数;然后,通过对变异性较大的参数进行拉丁超立方抽样,抽取一定规模的随机样本,同时引入kriging插值函数方法,结合上述抽样样本构件新的功能函数,用kriging代理模型解决原边坡稳定功能函数所存在的隐式问题;最后,通过一个工程实例,表明该方法具有较高的计算效率,与传统蒙特卡洛法相比,精度优良,具有很强的工程实用价值。

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土质边坡建筑桩基水平荷载试验研究

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土质边坡建筑桩基水平荷载试验研究 4.8

结合工程实际,在土质边坡进行桩基水平荷载试验,研究在水平力作用下的桩体变形特征及承载力。试验结果表明:(1)由位移控制的该工程下部结构设计是安全的;(2)试桩因离土质边坡坡脚距离不同而力学响应有明显的不同,在水平位移一定的条件下,离坡脚愈近,水平承载力愈大,这表明了在坡内土体竖向分力作用下,桩体本身受到较大的球应力作用,整体抵抗能力提高;(3)对于土质边坡建筑桩基础,桩体的承载能力与荷载施加方向是否和坡向一致未见有明显关系,显示了土质边坡均匀性特点,这与岩质边坡地质结构有明显的方向性有很大的不同。

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饱和砂土地基上抗滑桩加固边坡的动力离心模型试验研究 3

饱和砂土地基上抗滑桩加固边坡的动力离心模型试验研究——动力离心模型试验是研究可液化地基上抗滑桩加固边坡地震动力响应的有效手段之一。使用铜质抗滑模型桩,采用黏度为50cs的甲基硅油做为孔隙流体,通过抽真空法制作了饱和地基上的加固边坡模型。进行动力离...

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土质边坡极限稳定坡角与极限高度分析

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土质边坡极限稳定坡角与极限高度分析 3

土质边坡极限稳定坡角与极限高度分析——在边坡的稳定性评价中,只计算其稳定系数是不够的,还应分析边坡的极限稳定坡角、极限坡高。论文利用岩土边坡极限平衡理论,导出极限稳定坡角与极限坡高关系式,并以雅安一泸沽高速公路文武坡喇嘛溪沟段昔格达地层的边坡...

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刘利俭

职位:船舶结构工程师

擅长专业:土建 安装 装饰 市政 园林

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