双柱方案桩长计算书

桩径d=2m 桩端土承载力基本容许值[fa0]=220kpa 为简化计算，取土加权平均重度γ2=18kn/m3 桩顶标高=0m 桩底标高=-94m 桩端沉渣厚度=0.5m 单桩桩顶荷载p=14926kn 深度修正系数k2=1.5 清底系数mo=0.775 修正系数λ=0.72 桩身截面积ap==3.14m2 计算桩长==94.00m 桩身周长u==6.28m 桩周摩阻承载力==16980.31kn 桩端土承载力容许值qr==680.20kpa 桩端承载力==2136.92kn 总承载力[ra]==19117.23kn 每延米桩身重量==81.68kn/m 桩身自重与置换土重的差值pc==2362.48kn 桩底总荷载

墩号 桩径dm 桩身截面积am2 桩身周长um τ1τ2τ3τ4τ5τ6τ7τ8τ9τ10τ11τ12τ13 2540 l1l2l3l4l5l6l7l8l9l10l11l12l13 2.330 平均极限摩阻力τpkpa 清底系数mo 修正系数λ 容许承载力[σo]kpa 深度修正系数k2 土容重γ2kn/m3 0.5uτp+moλak2 γ2 moλa[σo] 3moλak2γ2 每延米桩身重量kn/m 单桩桩顶承载力[p]kn moλa[σo]-3moλ ak2γ2-[p] 1/2桩重-(0.5uτp+ moλak2γ2) 桩 长 （所需桩长m32 0.5uτp 37moλak2γ2 moλa[σo] 每延米桩身重量kn/

墩号 桩径dm 桩身截面积am2 桩身周长um τ1τ2τ3τ4τ5τ6τ7τ8τ9τ10τ11τ12τ13 7075 l1l2l3l4l5l6l7l8l9l10l11l12l13 59 平均极限摩阻力τpkpa 清底系数mo 修正系数λ 容许承载力[σo]kpa 深度修正系数k2 土容重γ2kn/m3 0.5uτp+moλak2 γ2 moλa[σo] 3moλak2γ2 每延米桩身重量kn/m 单桩桩顶承载力[p]kn moλa[σo]-3moλ ak2γ2-[p] 1/2桩重-(0.5uτp+ moλak2γ2) 桩长 （米） 所需桩长m14 0.5uτp 37moλak2γ2 moλa[σo] 每延米桩身重量kn

柔性桩复合地基临界桩长计算方法

运用新桥规进行静定结构的桩基础长度计算,采用公路—ⅰ级荷载标准,以标准跨径16m、桥面全宽10m、桥面铺装12cm防水混凝土+5cm沥青混凝土、盖梁长度10.5m的预应力空心板桥为例说明钻孔灌注桩的桩长计算与老桥规的不同。

关于钻孔灌注桩的桩长计算计量的争论 (2012-03-1215:34:06) 转载▼ 标签： 钻孔灌注桩 设计桩长 公路招标范本 定额释义 张笑 chinesezbo 育儿 分类：技术探讨 关于钻孔灌注桩的桩长计算计量的争论 文/张笑 钻孔灌注桩有陆上钻孔灌注桩和水中钻孔灌注桩，至于桩长计算与计量存在很大 的争议，这应是计量规范进一步完善的地方。【转载必须注明出处】 chinesezxbo@sina.com 桩长有桩设计长度，桩实际长度之分。设计长度是设计单位根据地质情况和应力 各项指标计算桩应承受的应力而得的设计长度，桩实际长度是桩的埋深或者成孔 长度。 对于桩长计量，存在着很大争议，在《公路工程国内招标文件范本（2003年版）》 第5篇“技术规范”第405.13“计量和支付”规定：“1.计量（1）钻孔灌注 桩以实际完成并经监理工程师验收后的数量，按不

编号 旋喷桩 桩顶高 程 旋喷桩 桩底高 程 桩长编号旋喷桩桩 顶高程 旋喷桩桩底 高程 桩长 z11715.15.0410.06y11615.0995.03810.061 z11815.0935.01410.079y11715.0925.0110.082 z11915.0864.98910.097y11815.0844.98110.103 z12015.084.96410.116y11915.0774.95310.124 z12115.0734.93910.134y12015.0694.92410.145 z12215.0664.91310.153y12115.0624.89610.166 z12315.064.88810.172y12215.0544.86710.187 z12415

新规范下的钻孔灌注桩桩长计算 摘要运用新桥规进行静定结构的桩基础长度计算，采用公路—ⅰ级荷载标准，以标准跨径16m、桥面全宽10m、 桥面铺装12cm防水混凝土+5cm沥青混凝土、盖梁长度10.5m的预应力空心板桥为例说明钻孔灌注桩的桩长计算与老 桥规的不同。 关键词钻孔灌注桩、自重、车辆荷载、车道荷载、桩长、冲刷深度 钻孔灌注桩基础由于施工技术较成熟、工期短、 检测方法较完善等优点被广泛应用于大中桥梁的 基础设计中。自《公路桥涵设计通用规范jtg d60-2004》、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵 设计规范jtgd62-2004》和《公路桥涵地基与基 础设计规范jtgd63-2007》发布以来，在桥涵结 构计算上，新旧规范交替使用，计算方法比较混乱， 故撰此文以推进新规范的应用。对比新老规范的主 要不同之处有以下几点：1明确了公路桥涵结构应

盖梁墩径（m）墩长（m）柱子根数墩重（kn）桩顶反力（kn） 5681.242235.011865 深度修正系数k2土层加权重力密度γ2基础埋深h 52115.3800 16m简支板 12m桥宽（2927kn） 300 地基承载力基本容许值fa0 盖梁墩径墩长柱子根数墩重（kn）桩顶反力（kn） 4061.315.421061.86081882 地基承载力容许值fa 2091.5 支板 10m桥宽（2297kn）

目录 一、钢护筒加工要求..............................................................................................................................1 二、配套机械设备..................................................................................................................................2 三、施工工序.............................................................................................................

北京地铁10号线光华路车站中洞采用洞桩法施工,这种工法的最大特点是在小导洞内实施钻孔灌注桩,钻孔灌注桩即是中洞开挖过程中的主要围护结构,又是承担上部荷载的主要承载结构,而如何确定围护桩桩长是重点讨论的问题。

湟水河大桥加固后计算分析 一、计算参数 本次加固设计所采用的混凝土标号为c30钢筋混凝土，但考虑原设计中混凝土标号较低， 并且不同标号的新老混凝土弹性模量不一致的问题，从偏于安全的角度出发，所以在本计算 中均按低标号混凝土进行分析。 1、混凝土 主拱圈采用25号混凝土，有关参数如下： 弹性模量ec＝2.80×104mpa标准抗压强度fck＝16.7mpa 标准抗拉强度ftk＝1.78mpa设计抗压强度fcd＝11.5mpa 设计抗拉强度ftd＝1.23mpa平均加载龄期7d 瞬时徐变系数0.8滞后徐变系数0.4 环境相对湿度采用70%终极龄期按3600天计 徐变系数终极值2.3收缩应变终极值0.00015 砼计算容重γ＝25kn／m3 拱上小拱圈采用20号混凝土，有关参数如下： 弹性模量ec＝2.55×104mpa标准抗压强度fc

目录 1工程概况......................................................................................................-2- 1.1工程概述................................................................................................-2- 1.2槽型梁构造............................................................................................-2- 2计算依据.......................................................

a-04专项/重要施工方案报审表（h） （控制类型：h，检查方式：r） 表号：a-04 编号：sye-gf-10 工程名称：珠江啤酒顶光伏发电项目 致英泰克工程顾问（上海）有公司监理项目部： 我方已根据施工合同的有关规定完成了广州发展新能源有限公司2014年第二批光伏发 电项目系统集成工程（子项目：珠江啤酒顶光伏发电项目）工程施工组织设计的编制，并经 我单位技术负责人审查批准，请予以审查。 附件：加固方案（计算书） 承包单位（公司章）： 项目经理： 日期： 监理项目部审查意见： 监理项目部（章）： 总监理工程师： 日期： 建设单位（业主项目部）审批意见： 建设单位（业主项目部）（章）： 项目负责人： 日期： 本表（含附件）一式份，由承包项目部填报，监理项目部存份，建设单位（业 主项目部）存份，承包单位存份。 gd220103-1□□ 加固

柱模板施工方案计算书 柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力按抗弯构件进行计算。本 工程采用木模板，选用φ48*3.5钢管作为柱箍，柱箍间距 l1=300mm。每次浇筑砼高度不超过3米，用串筒倒倾砼。 一、压力设计值计算 ○1计算简图如下： 取r=24n/m3 t=200/(t+15)=200/35=5.71 β1=β2=1 浇筑速度v=2m/h f1=0.22*r*t*β1*β2*v ? =0.22*24000*5.71*1*1*1.414 =42.63kn/m2 f2=r*h=24*4=96kn/m 2 取二者较小值，即取f1=42.63kn/m 2 ○2砼侧压力设计值 f=f1*分项系数*折减系数=42.63*1.2*0.9 =46.0

某大桥钻孔灌注桩、双柱式桥墩计算书

某大桥钻孔灌注桩、双柱式桥墩计算书 (2)

依托阿尔及利亚东西高速公路设计实践,重点介绍了法国规范桥梁桩长的计算方法,并与我国《规范》桥梁桩长计算方法进行了对比分析。由此结合法国规范就国内桥梁桩长计算提出了一些建议,供相关设计人员参考。

编号弧长半径拱高弦长 22b大弧1083784918.671548431082 22b小弧1208836221.804437451207 15k2112790070.473199992106 例1609400211.57865156608 例2890632150.2987893818 例39171028010.22312273917 例410631008014.009266171063 例5865158958.49725459854 例6767.5145250.41627477759 编号弦长拱高半径 例12165757849.541667 例22235758362.875 例3782135633.7259259 例412001971012.205584 例5

... 落地式脚手架工程方案计算书 工程名称：演示工程 施工单位：山西宏厦建筑工程有限公司 编制人：张某某 审核人： 日期： ... 山西宏厦建筑工程有限公司脚手架工程施工方案 目录 一、编制依据.......................................................................................................2 二、工程参数.......................................................................................................2 三、横向水平杆（小横杆）验算............................................

施工技术 0/12 落地式脚手架工程技术指导文件计算书 工程名称：演示工程 施工单位：山西宏厦建筑工程有限公司 编制人：张某某 审核人： 日期： 目录 一、编制依据错误！未指定书签。 二、工程参数错误！未指定书签。 三、横向水平杆（小横杆）验算错误！未指定书签。 四、纵向水平杆(大横杆)验算错误！未指定书签。 五、扣件抗滑承载力验算错误！未指定书签。 六、立杆的稳定性计算错误！未指定书签。 七、脚手架搭设高度计算错误！未指定书签。 八、连墙件计算错误！未指定书签。 九、立杆地基承载力计算错误！未指定书签。 一、编制依据 、工程施工图纸及现场概况 、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 、《建筑施工安全检查标准》 、《混凝土结构工程施工质量验收规范》 、《混凝土结构设计规范》 施工技术 1/12 、《建筑结构荷载规范》 、《建筑地

1/7 双排双立杆脚手架计算书 本工程采以双排单管扣件式钢管脚手架,钢管规格为48×3.5mm；密目网规 格：2300目/100cm2,每目空隙面积为1.3mm2.脚手架立於基槽回填土上,下设 50×300×4000木垫板.立杆横距为1.05米,立杆纵距为1.5米,水平杆步距为 1.8米,水平横杆间距为0.75米,内立杆距墙0.3米；连墙件为两步三跨设置,连 墙件采以48×3.5mm钢管,以双直角扣件分别与脚手架和框架柱或预埋件连接. 搭设高度为20m.外侧立面采以密目安全网全封闭,再二层满铺脚手板进行防护. 基本风压为0.45kn/m 2 .施工荷载qk=3kn/m 2 .木脚手板自重标准值qp1=0.35 kn/m2,栏木.挡脚板自重标准值qp2=0.14kn/m. 本脚手架计算依据： 《建筑施工扣件式