石油套管光管

介绍了本溪钢铁公司和海特钢管厂联合研制石油套管用n80钢和erw套管的情况。对研制的n80钢和erw套管的化学成分、拉伸性能、冲击韧性、金相组织等进行了试验和分析。经中国石油天然气集团公司管材研究所评定,各项性能指标完全能够满足apispec5ct标准的要求。

文章介绍了用普通低合金钢经调质处理(淬火+回火)生产n80q钢级石油套管的工艺过程。经检验证明,套管的机械性能和实物质量完全达到了api标准的要求。

1.用途 用于石油井钻探。 2.种类 按sy/t6194-96“石油套管”分短螺纹套管及其接箍和长螺纹套管及其接箍两种。 4.化学成分检验 (1)按sy/t6194-96规定。套管及其接箍采用同一钢级。含硫量＜0.045%，含磷量＜0.045%。 (2)按gb222-84的规定取化学分析样。按gb223中有关部分的规定进行化学分析。 (3)美国石油学会arispec5ct1988第1版规定。化学分析按astme59最新版本制样，按astme350最新版本进行化 学分析。 5.物理性能检验 (1)按sy/t6194-96规定。作压扁试验(gb246-97)拉力试验(gb228-87)及水压试验。 (2)按美国石油学会apispec5ct1988年第1版规定作静水压试验、压扁试验、硫化物应力腐蚀开裂试验、硬度试

石油套管是石油钻探用重要器材，其主要器材还包括钻杆、岩心管和套管、钻铤及小口径钻进用钢管等。 国产套管以地质钻探用钢经热轧或冷拔制成，钢号用“地质”(dz)表示，常用的套管钢级有dz40、dz55、 dz753种。 1.用途 用于石油井钻探。 2.种类 按sy/t6194-96“石油套管”分短螺纹套管及其接箍和长螺纹套管及其接箍两种。 3.规格及外观质量 (1)国产套管按sy/t6194-96规定，套管长度不定尺，其范围8-13m。但不短于6m的套管可以提供， 其数量不得超过20%。 (2)套管的内外表面不得有折叠、发纹、离层、裂纹、轧折和结疤。这些缺陷应完全清除掉，清除深 度不得超过公称壁厚的12.5%。 (3)接箍外表面不得有折叠、发纹、离层、裂纹、轧折、结疤等缺陷。 (4)套管及接箍螺纹表面应光滑，不允许有毛刺、撕破及足以使螺纹中断影响强

石油套管规格表 外径理论重量壁厚内径通径 接箍 外径 螺纹 类型 钢 级 长度 139.7 （5-1/ 2） 20.85（0. 244） 23.09（15. 50） 25.32（17. 00） 29.79（20. 00） 34.26（23. 00） 6.20(0. 244) 6.98(0. 275) 7.72(0. 304) 9.17(0. 361) 10.54 (0.415) 127.3 (5.012) 125.7 (4.950) 124.3 (4.892) 121.4 (4.778) 118.6 (4.670) 124.1 (4.887) 122.6 (4.825) 121.1 (4.767) 118.2 (4.653) 115.4 (4.545) 153.7 (6.05 0) 圆螺 纹 偏梯 螺纹 j55 n80 p11 0 8m-

文章介绍了用普通低合金钢经调质处理(淬火+回火)生产l80-1钢级石油套管的试制工艺过程。试制套管的机械性能和实物质量完全达到了api标准的要求,而且用一个钢种生产不同级别的套管可以降低冶炼生产的难度。

介绍了天津钢铁集团有限公司采用bof-lf-vd-cc工艺流程冶炼n80石油套管钢的生产实践情况。通过采用高拉碳补吹氧、控制转炉终点[c]、使用碱度3.5的cao-al2o3精炼渣系、喂入casi线和足够的软吹时间等工艺措施,使得所生产的产品成分和低倍组织符合客户质量要求以及api相应规范。对生产实践中发现的转炉回p控制、lf精炼时间控制、[al]s稳定控制等问题进行分析与讨论,为进一步优化生产工序和提高产品质量奠定了基础。

石油套管规格尺寸表|国标是油套管标准外径及壁厚|国标油管标准外径及 壁厚|国标石油套管的理论重量表 套管、油管尺寸表 外径名义重量壁厚内径通径接箍外径螺纹类型钢级长度 。。 （5-1/2） （）。。 （）。。 （）。。 （）。。 （）。。 。。 。。 。。 。。 。。 。。 。。 。。 。。 。。 。。 。。 。。圆螺纹。。 偏梯螺纹 j55。。 n80。。 p110 8m-12m。。 。。 （7） 。。 。。 。。 。。 。。 。。 。。 。。 。。 。。 。。 。。 。。 。。 。。 。。 。。 。。 。。 。。 。。 。。 。。圆螺纹。。 偏梯螺纹 j55。。 n80。。 p110。。 8m-12m。。 。。 （8-5/8） （）。。 （）。。 （）。。 （）。。 （） 。。 。。 。。 。。 。。 。。 。。 。。 。。 。

介绍了莱钢开发j55石油套管用钢的过程。通过铌、钛复合微合金化的成分设计与合理的生产工艺制定,开发了具有高强度、高韧性和良好焊接性能的石油套管用钢产品,产品具有成分均匀、氧含量低、晶粒细小的特点,较好地满足了用户的使用要求。

详细论述了石油套管用钢j55在北钢集团北营轧钢厂1780mm热连轧生产线的生产实践,针对此钢种高强度与高冲击韧性等特殊的力学和工艺性能要求,在成份设计上采用了低c、中mn,并适当添加了nb、ti等元素,在轧制工艺上采用了低终轧温度、低温大压下量的控轧控冷工艺,使其产品性能与尺寸指标均达到了用户要求,从而具备了批量生产j55的能力。

采用gleebl-3800热摸拟试验机,测定了石油套管用钢erw-n80-1的动态cct曲线,并通过光学显微镜和电子显微镜对连续冷却后的组织和第二相析出物进行了观察和分析。结果表明:随着冷却速度的提高,在连续冷却转变组织中依次出现多边形铁素体、粒状贝氏体、板条状贝氏体、针状贝氏体、板条状马氏体和针状马氏体,m/a组织的形貌依次为细长形、三角形、方形或圆形,高硬度相逐渐增多,试样的宏观硬度逐渐增加;同时,第二相粒子的尺寸趋于均匀,并逐渐细化。

研究了lf造渣制度对石油套管钢脱硫的影响,对影响钢液脱硫的热力学因素和动力学因素进行了分析讨论,并结合炼钢实际和冶炼品种特点,在精炼渣碱度、氟和氧化镁含量等方面提出了lf精炼脱硫的技术措施。达到了提高lf炉精炼工艺水平,加快生产节奏,提高生产效率的目的。

使用石油钻井工具:钻杆吊卡、套管吊卡和套管卡瓦,可广泛应用于煤田地质钻孔起下深孔套管及大口径钻孔大吨位的套管下入。简要介绍我队近几年来多个下套管的实例,用实践证明该工艺安全可靠,取得的良好效果。

介绍了利用轧制的钢板通过调整轧机成型焊接工艺,获得q125钢级坯管,进而将该套管通过淬火+回火的热处理工艺以获得q125钢级材质套管的研制过程。重点对钢板的化学成分、成型焊接工艺、淬火温度、回火温度、金相组织形态等方面的参数对q125钢管的性能的影响进行了具体的论述。

P110钢级石油套管淬火冷却工艺研究

石油套管规格尺寸表|国标是油套管标准外径及壁厚|国标油管标准 外径及壁厚|国标石油套管的理论重量表 套管、油管尺寸表 外径名义重量壁厚内径通径接箍外径 螺纹 类型 钢级长度 139.7。。 （5-1/2） 20.85（0.244）。。 23.09（15.50）。。 25.32（17.00）。。 29.79（20.00）。。 34.26（23.00）。。 6.20(0.244)。。 6.98(0.275)。。 7.72(0.304)。。 9.17(0.361)。。 10.54(0.415) 127.3(5.012)。。 125.7(4.950)。。 124.3(4.892)。。 121.4(4.778)。。 118.6(4.670) 124.1(4.887)。。 122.6(4.825)。。 121.1(4.767)。。 118.2(4.653)。。 115.4(4

针对25mnv钢石油套管调质处理后冲击韧性偏低且不稳定的问题,进行了改进的亚温淬火工艺试验。结果表明,与常规热处理相比,亚温淬火后的25mnv钢可得到板条马氏体之间分布有条状铁素体的复相组织,在不降低强度的前提下,明显提高冲击韧性,抑制高温回火脆性。

攀钢石油套管用钢带和光管通过鉴定

攀枝花钢铁集团公司研制的"j55级erw直缝石油套管用热轧钢带和光管",最近通过四川省冶金厅鉴定,标志攀钢已成为每年能够向市场供应10万吨石油套管用钢带和5万吨光管的较大型供货基地。攀钢采用与国内外不同的脱氧工艺和钢质净化手段,成功地生产出合格的j55级erw直缝石油套管用热轧钢带1.6万吨,全部在w孔型连续辊式成型直缝电阻焊机组上顺利制成j55级石油套管用光管。光管综合性能良好,得到油田、气田用户的好评。

随着我国石油工业的迅速发展,石油专用管材的需要量越来越多,特别是钻井深度在不断增加的情况下,更需要大量适合深井使用的高质高强套管和钻杆等管材。过去,这类产品都是从国外进口,价格昂贵,订货困难还不配套。为了满足国家需要,我厂从去年开始按api标准试生产高强度、高质量的石油专用管材。现已试制成功内外加厚的φ127石油对焊钻杆和φ177.8、φ139.7高强度石油套管。钻杆试制工艺:钻杆使用的钢材是我厂专门研究的电炉低合金高强度钻杆杆体钢(a651)和对焊接头钢(a652),经我厂216周期轧管车间中型轧机热轧后,

文章阐述了用含稀土低合金钢采用水淬调质热处理工艺,生产r95钢级石油套管的实验室及工业试验过程,试验室及工业试验结果表明,该方法生产的r95钢级石油套管的性能符合标准要求,采用含稀土低合金钢采用水淬调质热处理工艺还可以降低生产成本。

介绍了唐钢1580生产线生产石油套管用钢j55的工艺流程、产品成分性能及钢卷表面出现翘皮缺陷的现象。对连铸坯质量、粗轧立辊轧制力、热卷箱模式等因素进行了试验分析,认为j55出现翘皮缺陷是由于连铸坯表面存在角裂纹,在经粗轧立辊轧制后进一步加重产生的。而连铸坯角裂缺陷的产生与连铸拉速的波动及铌的碳氮化物在奥氏体晶界析出有关。提出了加强对二冷喷嘴的检查维护力度,保证铸坯宽度方向温度均匀分布;提高铸坯矫直前温度和钢中钛含量的改进措施。