塑性力学-梁的弹塑性弯曲及梁和刚架的塑性极限分析

塑性力学-塑性本构变形——弹性本构关系　　§5.2drucker公设　　§5.3加载、卸载准则　　§5.4增量理论（流动理论）　　§5.5全量理论（形变理论）　　§5.6岩土力学中的coulomb屈服条件和　　流动法则　　

结构的塑性极限分析——梁的弹塑性弯曲　　塑性极限分析定理和方法　　梁的极限分析　　圆板的极限分析　　一．基本假定　　平截面假设：在变形过程中，变形前为平面的横截面，变形后仍保持为平面，且与变形后梁的轴线垂直

岩土塑性力学原理——广义塑性力学——内容包括：　　应力－应变及其基本方程　　屈服条件与破坏条件　　塑性位势理论　　加载条件与硬化规律　　广义塑性力学中的弹塑性本构关系　　广义塑性力学中的加卸载准则　　包含主应力轴旋转的...

[ppt]岩土塑性力学原理——广义塑性力学——郑颖人院士学术报告会　　岩土塑性力学原理——广义塑性力学　　注：共183页幻灯片　　编制日期：2010年2月1日　　　　

弹塑性力学之应变分析——点的应变状态　　应变与位移的关系—几何方程　　应变张量与应变参量　　应变协调方程　　

将材料本构关系简化成拉压屈服极限不同的理想弹塑性模型,对纯弯曲作用下的钢箱梁弹塑性全过程进行了分析,得到了依赖于拉压比γ的弹性、塑性极限弯矩以及弯矩与曲率之间的关系,所得到的公式经过一定的几何参数变化,同样适用于形、槽形、矩形等钢梁的弹塑性分析,当γ=1时所得结果退化为拉压性能相同的弹性极限弯矩与塑性极限弯矩。

使用塑性铰做桥梁的动力 弹塑性分析 1 目录 1．概要...............................................2 2．midascivil中的塑性铰...............................3 3．桥梁资料...........................................4 4．输入质量...........................................5 5．修改边界条件.......................................6 6．结构的非线性特性...................................7 7．定义时程分析数据..................................10 8．运

岩土工程加固分析的弹塑性力学基础——研究了弹塑性计算中不平衡力的性质，揭示了它和加固力、结构稳定性的密切关系。弹塑性有限元分析迭代过程实质上就是一个逐步消除不平衡力的过程。可以采用弹塑性分析中的不平衡力来指导加固设计：只要施加和不平衡力大小相...

塑性力学第一章简单应力状态下的弹塑性力学问题——§1.1引言　　§1.2材料在简单拉压时的实验结果　　§1.3应力-应变关系简化模型　　§1.4轴向拉伸时的塑性失稳　　§1.5简单桁架的弹塑性分析　　§1.6强化效应的影响　　§1.7几何...

大理岩三点弯曲梁弹塑性损伤破坏研究——在应变空间内,推导出弹塑性损伤增量本构方程,通过自编程序实现该本构方程,同时将此程序实现了并行算法;建立了三点弯曲梁二维及三维细观尺度数值试样,分别进行相应地弹塑性损伤破坏数值模拟,作了相应的对比分析,在数值模...

塑性力学-屈服条件——初始屈服条件　　两种常用的屈服条件　　屈服条件的实验验证　　后继屈服条件　　

薄壳结构的塑性极限分析——从极限分析和薄壳力学的基本理论出发，推导出了薄壳结构极限载荷上限解的非线性规划表达式．该上限解是以薄壳中面的广义内力和广义应变表示的，它可避免一般极限分析理论中考虑三维应力和应变给实际求解带来的困难简例一则，显示了...

塑性力学第三章应力和应变——材料进入塑性后，单元体的体积变形是弹性的，只与应力球张量有关；而与形状改变有关的塑性变形则是由应力偏张量引起的。应力张量的这种分解在塑性力学中有重要意义。　　

在小弹塑性变形范围内，首先将应力写成应变的奇次四项式的幂函数形式，使其相当精确地拟合材料的拉神曲线．然后．用弹性板的位移模态和一待定系数构成板的弹塑性位移场．用最小势能原理确定该系数．从而得到板的封闭解．

依据弹塑性力学和岩体力学的基本理论,讨论了隧道施工中开挖和支护过程中的显著力学问题。分析隧道开挖中普遍存在的超挖和欠挖现象对围岩应力状态的影响,讨论了隧道超欠挖的力学标准;简述了锚杆支护在围岩应力状态的改变和围岩力学参数提高上的力学机理。

各向异性广义塑性力学的规范空间理论——首先基于规范空间固体力学框架，重塑了含有多重屈服面模型的广义塑性理论，研究了各向异性广义塑性力学的基本规律，包括模态屈服面、各向异性强化条件、增量型模态塑性流动方程以及各向异性塑性加卸载准则等，并由此得到...

介绍了管材低频振动绕弯塑性成形的工作原理,分析了管材低频振动绕弯塑性成形过程中金属的应变-时间历程;在一维粘弹塑性本构关系的基础上,利用matlab的符号计算推导出了管材断面圆周上各点的动态应力的显性表达式。根据所给定的振型参数和材料力学性能参数,分别得出了管材金属在低频振动绕弯条件下的动态应力-时间曲线和在不同时间时管材断面圆周上各点的应力分布曲线。分析表明,与常规绕弯塑性成形过程的应力相比,管材低频振动绕弯塑性成形时的应力至少可以降低14.8%;附加低频振动后弯曲管材断面圆周上最大应力和最小应力的差值比无振动时管材断面圆周上最大应力和最小应力的差值减小70.8%,弯曲管材断面圆周上的应力分布更均匀。

泡沫金属材料作为一种新型材料，在汽车、航空、建筑等多个领域都有所应用。相对于传统金属材料和多空聚合物材料来说，泡沫金属具有其独特的优势。在对一种材料的结构形态和使用进行分析的过程中，材料性能是一项非常重要的参数。本文从泡沫金属的特性出发,根据泡沫金属的基本结构形态探究泡沫金属材料压缩塑性力学性能。

本文基于外界腐蚀介质对在役钢筋砼杆系结构的影响，分析讨论了在考虑结构内力重分布条件下，受腐蚀钢筋砼结构的塑性极限方法，并预测了在结构腐蚀环境不变情况下，超静定钢筋砼结构最可能发生的极限破坏状态，对结构体系可靠度分析具有一定的参考意义。

在建筑、制造等行业中，钢材因其优异的力学性能而被广泛应用。了解钢材的力学性能，对于选择合适的材料和确保工程的安全性至关重要。

针对分支井钻进过程中普遍存在的井壁稳定问题,建立考虑地层、水泥环、套管和支井井筒的分支井稳定性分析三维弹塑性有限元模型。模型中将水泥环、地层和套管分别视为不同的塑性材料,同时通过建立应力各向异性地层中模型转换方法,消除不同支井方位之间的模型误差。通过弹塑性有限元模拟研究支井方位对分支井稳定性的影响。结果表明:方位角小于15°时,地层与水泥环最大等效应力位于主井筒上,有利于分支井井眼稳定;方位角为75°时,等效应力最大值位于分支井井壁上,不利于井壁稳定;从套管侧窗变形的角度来看,分支井方位应尽量靠近水平最大地应力方向;当支井方位角大于30°时,主井眼水泥环的破坏可引起支井钻进问题;在分支井井身结构设计中,采用较小方位角,同时避免采用50°~80°的分支井方位角,以保证水泥环-地层-套管-井筒系统的稳定性和安全性。

弹塑性变形与极限载荷分析