双膨胀中热水泥拌制微膨胀混凝土施工试验

对双膨胀中热水泥混凝土的自生体积变形以及在钢筋约束下的膨胀应力进行了试验.结果表明:用双膨胀中热水泥拌制的混凝土不仅能产生早期膨胀,也能产生后期膨胀,在约束条件下能产生预压应力,可以比较有效地补偿大坝等大体积混凝土的收缩,增强其抗裂能力,从而提高工程的整体性、安全性和耐久性.结果还表明:双膨胀中热水泥在推迟钙矾石膨胀、加快方镁石膨胀以及提高总的膨胀量等方面,值得继续研究

微膨胀混凝土 加了外加剂的混凝土。 一般混凝土干了以后大多都有少许收缩，加了膨胀剂的混凝土，不但不 收缩而且随着时间推移，有一定的自由膨胀量。 这样配方的混凝土称为微膨胀混凝土 微膨胀混凝土机理： 微膨胀混凝土结构在未承载时,其物理力学状态是:由于混凝土中配置 一定的钢筋,工程中不可避免地存在着结构边界的约束作用,使各类变形均 处于受挖状态。因此,普通混凝土存在的干缩、蠕变、温差效应所造成的收 缩变形将产生拉应力,当这种拉应力大于混凝土极限拉应变时即出现裂缝。 而采用微膨胀混凝土时,在强度增长过程中即产生体积膨胀,内部产生压应 力和压应变,能补偿各种收缩变形,抵消相应产生的拉应力,有效地提高结构 的抗裂性。由于膨胀变形时释放的大部分能量均发生在混凝土养护的早期阶 段,此时尚处在塑性状态,故大量空隙易于被压缩密实;同时,因游离的钙矾

微膨胀混凝土 加了外加剂的混凝土。 一般混凝土干了以后大多都有少许收缩，加了膨胀剂 的混凝土，不但不收缩而且随着时间推移，有一定的自由 膨胀量。 这样配方的混凝土称为微膨胀混凝土 微膨胀混凝土机理： 微膨胀混凝土结构在未承载时,其物理力学状态是: 由于混凝土中配置一定的钢筋,工程中不可避免地存在着 结构边界的约束作用,使各类变形均处于受挖状态。因此, 普通混凝土存在的干缩、蠕变、温差效应所造成的收缩变 形将产生拉应力,当这种拉应力大于混凝土极限拉应变时 即出现裂缝。而采用微膨胀混凝土时,在强度增长过程中 即产生体积膨胀,内部产生压应力和压应变,能补偿各种 收缩变形,抵消相应产生的拉应力,有效地提高结构的抗 裂性。由于膨胀变形时释放的大部分能量均发生在混凝土 养护的早期阶段,此时尚处在塑性状态,故大量空隙易于 被压缩密实;同时,因游离

微膨胀混凝土 加了外加剂的混凝土。 一般混凝土干了以后大多都有少许收缩，加了膨胀剂的混凝土，不但不收缩而且随着时 间推移，有一定的自由膨胀量。 这样配方的混凝土称为微膨胀混凝土 微膨胀混凝土机理： 微膨胀混凝土结构在未承载时,其物理力学状态是:由于混凝土中配置一定的钢筋,工程 中不可避免地存在着结构边界的约束作用,使各类变形均处于受挖状态。因此,普通混凝土存 在的干缩、蠕变、温差效应所造成的收缩变形将产生拉应力,当这种拉应力大于混凝土极限 拉应变时即出现裂缝。而采用微膨胀混凝土时,在强度增长过程中即产生体积膨胀,内部产生 压应力和压应变,能补偿各种收缩变形,抵消相应产生的拉应力,有效地提高结构的抗裂性。由 于膨胀变形时释放的大部分能量均发生在混凝土养护的早期阶段,此时尚处在塑性状态,故大 量空隙易于被压缩密实;同时,因游离的钙矾石结晶颗粒具有填充孔隙的作

微膨胀混凝土应用 地下泵房、水池及多层建筑都需要较深的基础在地下,由于大多数可施工建筑的 地区多有地下水存在,设计、施工要认真解决地下部分的抗渗和设置超长的伸缩 缝,这是两项技术性较复杂且往往达不到预期效果的难题。长期以来对这些工程 多采用普通抗渗商品混凝土并设置后浇带处理伸缩缝。但设计后浇带时需按规范 要求的部位和长度范围留置,将整体结构划分成若干临时的独立单元,使设计和 施工的具体实施难度加大。特别是在留置的后浇带停置的一段时间内,难以确保 截面不受地下水及其它物质的侵蚀,在重新浇筑时需采取清理措施,这都会给施 工质量留下隐患。例如:在地面以下环境中需对后浇带部位进行较长时间的防护, 设临时支撑、钢筋除锈、复位、焊接、清理表面浮层等,工序工种复杂,工期和施 工质量难以确保。为从根本上消除上述弊端,可采用无留置缝(即不设后浇带或伸 缩缝)的结构商品混凝

微膨胀混凝土施工 微膨胀混凝土目前存在着各种出现裂缝的机会，并不是使用微 膨胀砼就能防止裂缝的出现，这是因为：①膨胀剂质量差，不合格产 品流入市场；②膨胀剂掺量少，砼基本不膨胀，补偿收缩能力小，起 不到抗裂作用；③混凝土浇注后养护重视不够或养护措施跟不上；④ 混凝土终凝前的抹压马虎，易出现表面的早期塑性收缩沉降裂缝，所 以对于微膨胀砼的施工必须认真注意和重视。 对此我公司采取的对策： 1、混凝土质量由预拌砼供应商负责，我公司派技术员进驻监管 质量，所使用的膨胀剂除有合格证外，还需作试验，膨胀剂的限制膨 胀率在水中养护7天大于0.25%，凡不达标应拒用，试验应按jc476-98 《混凝土膨胀剂》新标准进行。 这一特征指标是膨胀混凝土抗裂效能的保证。 2、膨胀剂的掺量应以混凝土限制膨胀率大小为准，同时要考虑 水泥品种、水泥用量、水灰比和外加剂等的影响，预拌砼供应商应通 过试验确定

为使水工混凝土满足防渗及工期上的要求,混凝土采用粉煤灰和uea膨胀剂的复掺技术,应用正交试验对膨胀混凝土的配合比进行了研究。结果表明,粉煤灰是试验的主效应,并且粉煤灰和膨胀剂两因子间的交互效应是最强的,而水灰比对混凝土膨胀率的影响不大。综合比较得出本试验的最优配合比为:uea膨胀剂掺量10%,粉煤灰掺量40%,水灰比为0.4。此时膨胀混凝土的膨胀率达到5.99×10-4,抗压强度和劈拉强度分别达30.55mpa、2.16mpa,能够满足渠道防渗的要求。

防渗微膨胀混凝土性能的试验研究 作者：吴志刚，张翔，宋春香，wuzhigang，zhangxiang，songchunxiang 作者单位：吴志刚,张翔,wuzhigang,zhangxiang(四川建筑职业技术学院,四川德阳,618000)，宋春香,song chunxiang(中煤科工集团重庆研究院,重庆,400037) 刊名： 新型建筑材料 英文刊名：newbuildingmaterials 年，卷(期)：2012,39(12) 本文链接：http://d.g.wanfangdata.com.cn/periodical_xxjzcl201212017.aspx

微膨胀混凝土在钢管拱桥中能够抵消混凝土本身的收缩,并使混凝土初始处于受压状态,从而改善混凝土的力学性能,因此在钢管混凝土拱桥中得到广泛应用.在实践中,对于微膨胀混凝土的膨胀规律还缺乏了解,从而在一定程度上限制了这种新技术的推广.文中利用封闭钢筒里灌装微膨胀混凝土试验,来模拟并研究了钢管混凝土桥梁钢管内混凝土的膨胀情况.采用适合钢管微膨胀混凝土生长模型,其拟合结果与试验数据较吻合.文中还讨论了微膨胀剂含量对膨胀率的影响以及不同膨胀含量下的膨胀规律.

钢管微膨胀混凝土的配制

本文以浙江省舟山市普陀区鲁家峙大桥为例,主要对该工程钢管拱肋添充微膨胀混凝土的配制进行介绍与分析。

---------------------------------精选公文范文-------------------------- ----------------精选公文范文---------------- 1 钢管微膨胀混凝土 的配制 1前言 近年来，钢管拱的桥型结构，在我国应 用得越来越多，许多大跨度桥梁工程的 设计都采用了这一类型。该桥型，具备 结构形式优美、桥梁跨度大、受力牢靠、 施工材料节约、施工工期短等优点。同 时，由于施工工艺较为复杂，国内同类 工程施工经验还不够丰富，因此，对设 计以及施工工艺都有较高的要求。在钢 管拱桥型结构设计时，为能充分发挥钢 管的套箍作用，往往考虑在钢管内添充 高性能微膨胀混凝土，以提高钢管的承 载能力及构件的稳定性。在钢管中灌注 的一般是c40～c50的高性能微膨胀混凝 土，其基本性能为：早期强度高、高流 态、缓凝、自密实及可泵性

碾压混凝土坝外掺mgo微膨胀混凝土的试验研究——本文结合辽宁省白石碾压混凝土坝及阎王鼻子碾压混凝土坝，通过对不同mgo含量的胶材净浆的压蒸试验，确定了mgo的合理掺量；对常规混凝土、常规碾压混凝土及外掺mgo微膨胀碾压混凝土的自生体积变形进行了试验研究。...

本文结合辽宁省白石碾压混凝土坝及阎王鼻子碾压混凝土坝,通过对不同mgo含量的胶材净浆的压蒸试验,确定了mgo的合理掺量;对常规混凝土、常规碾压混凝土及外掺mgo微膨胀碾压混凝土的自生体积变形进行了试验研究。

万家寨水利枢纽采用低热微膨胀混凝土筑坝,该项目选择左岸低缆基础、上游纵向混凝土围堰等部位,对低热微膨胀混凝土进行了现场试验,并应用于工程的其他部位,获取了大量的观测资料,同时对观测成果进行了分析。对其他工程的应用具有一定的借鉴作用。

介绍了15根钢管高强低热微膨胀混凝土自应力试验,研究了自应力产生、分布的特点与膨胀剂掺量的关系,为高强低热微膨胀混凝土的优化设计特别是膨胀剂的掺量设计提供了有力的依据

混凝土膨胀剂使用中存在的误区及应注意的问题 1、膨胀剂使用中存在的误区 (1)、掺膨胀剂的补偿收缩混凝土配合比设计不明，膨胀剂采用何种方法不明确。当使用 粉煤灰掺合料时，配比又应当如何设计?在配制防渗混凝土时，按规范规定：水泥用量不得 小于300kg/m３，如掺入粉煤灰，则水泥用量不得小于280kg/m３。以此为基准设计膨胀剂 的混凝土配合比。由于各厂的水泥和粉煤灰活性不同，各地砂石质量差异较大，施工选用混 凝土的坍落度也不同，因此，试验室应参考以往的经验，结合试验中得到的技术参数，确定 基准混凝土的水泥和粉煤灰单方用量，再计算膨胀剂的掺量。 (2)、大多数施工单位委托试验和与混凝土搅拌站签定合同时，只要求提供满足掺膨胀剂 混凝土的坍落度、强度和抗渗等级的配合比数据，不提混凝土限制膨胀率的指标。存在膨胀 剂“一掺就灵”的盲目思想，这是使

对4根钢管微膨胀混凝土短柱和3根普通钢管混凝土短柱先后进行了收缩/膨胀性能和推出试验的研究。试验结果表明,由于膨胀剂的掺入,核心混凝土在钢管的限制作用下产生了一定的预压应力,膨胀剂掺量和水灰比对钢管微膨胀混凝土的限制膨胀性能有重要影响,核心混凝土中的预压应力能有效提高钢管混凝土短柱的界面粘结强度。根据推出试验结果,分析了粘结破坏的发展过程;给出了试件的荷载—滑移曲线;最后建议了一种新的改善组合结构界面粘结性能的方法。

对不同限制程度下钢纤维增强微膨胀混凝土的限制膨胀变形进行了测量。结果表明,经过3年和5年后,当膨胀剂掺量很低时,膨胀变形回缩很大;当膨胀剂掺量达到一定程度时,混凝土的长期膨胀变形变化很小,基本上与试件90d的变形持平,也就是说膨胀变形损失较低,能满足结构设计对增强或补偿收缩作用的要求。

三峡二阶段工程控制砼用水泥的mgo量为3.5％～5.0％,使砼具有自生体积微膨胀性质,以补偿砼硬化过程中的收缩应力,提高砼抗裂性。试样抽检和观测表明:用mgo量为3.5％～5.0％的微膨胀中热水泥配制砼,具有微膨胀性,最大膨胀量约55μm;一般半年至1年变形趋于稳定。2000年底对大坝砼裂缝调查统计是:无贯穿性裂缝,二类裂缝数为0.171条/万m3、三类裂缝数为0.048条/万m3,均低于三峡工程砼控制二类、三类裂缝数量≤0.5条/万m3要求,为确保三峡工程砼耐久性奠定了基础。

概述锌精馏铅塔熔析炉熔池损坏状况,介绍其改进过程及运行效果。

本文通过研究,在试验的基础上提出了符合mgo微膨胀混凝土自生体积变形特性的双曲线模型,用于表述mgo砼的自生体积变形特性。该模型的物理意义明确,表达简单,参数易于推求。同时,模型的拟合与试验成果是相吻合的,并应用于实时分析,计算值与实测值比较吻合