双回路直线型钢管角钢输电塔静动力分析

输电塔钢管杆件易发生微风振动,起振风速与杆件自振频率有关。为了获得钢管杆件的自振频率规律,分别通过动力特性试验和ansys有限元模拟进行了研究,得到了常用长细比典型节点钢管杆件的1阶自振频率。结果表明单插板连接和u插板连接杆件弱轴1阶自振频率接近于两端铰接结果、强轴1阶自振频率接近于两端固接结果,十字插板连接和法兰连接杆件1阶自振频率接近于两端固接结果,螺栓数对钢管杆件1阶自振频率影响不大。最后总结出了方便工程应用的1阶自振频率简化计算方法。

文章通过500kv肇庆~花都~博罗送电线路工程13标施工,对送电线路钢管塔的运输和组立进行了阐述。

在500kv练塘变—泗泾变线路工程中，采用了带v串双回路桶型紧缩型钢管铁塔。这种塔型的导线水平线间距离比初设提出的v串鼓型紧缩型铁塔还要小3米，比导线三角排列的紧凑型铁塔要小10.7米，有效地减少线路走廊内的拆房量。为寻求新的、有效、快捷的立塔施工方法，对吊车不能到位的钢管塔，采用了抱杆分解组立。这种方法存在着抱杆参数选取、抱杆的稳固及抱杆提升与拆除等困难。文章介绍了该项施工的解决方案。

通过分析对比中国、英国和欧洲输电线路相关规范关于单角钢输电塔构件轴心压杆稳定计算的规定,比较3本规范之间的不同。重点对比计算长细比、稳定系数和强度折减系数规定的不同及其对构件整体稳定计算的影响,并通过对90kv转角塔和直线塔的工程实际计算,得出结论:按英国规范设计的塔质量与按中国规范设计的塔质量基本相同,而塔腿主材规格变大;而按欧洲规范设计的塔质量将比按中国规范设计的塔质量减轻6%~10%,而塔腿主材规格不变。

建立了等边角钢截面广义屈服函数的齐次化表达式,由此定义了角钢构件的单元承载比,依据承载比均匀度建立了弹性模量调整的动态阈值,并根据变形能守恒准则建立了弹性模量调整策略,提出了输电塔架极限承载力分析的弹性模量缩减法,可通过系统缩减结构中高承载比单元的弹性模量,模拟输电塔架塑性失效过程,确定结构极限承载力。该法克服了传统弹性模量缩减法及其他弹性模量调整方法因不满足比例加载条件所导致的计算精度和稳定性不良问题,并继承了该类方法原理简单、计算高效的优点。

50.250.196309.007.06 60.360.2833210.248.04 70.490.3853411.569.07 80.640.5023612.9610.17 90.810.6363814.4411.24 101.000.7854016.0012.56 111.210.954217.6413.85 121.441.134520.2515.90 131.691.334823.0418.09 141.961.545025.0019.63 152.251.775328.0922.05 162.562.015631.3624.61 172.892.276036.0028.26 183.242.546339.6931.16 193.612.8

ics 备案号：q/csg 中国南方电网有限责任公司企业标准 q/csg1101005-2013 架空线路钢管塔、角钢塔技术规范 2013-5-15发布2013-5-15实施 中国南方电网有限责任公司发布 q/csg1101005-2013 i 目次 前言................................................................................i 1范围................................................................................1 2规范性引用文件...................................................................

采用ansys接触方法建立k型钢管角钢组合节点的有限元模型,验证了有限元模型的合理性;重点研究了角钢螺栓连接的偏心作用和各个节点参数对节点极限承载力的影响规律;并与现行规范节点轴心情况作了对比;通过分析得出角钢连接的作用会显著降低节点的极限承载能力;节点板厚度的增加会使节点的极限承载力成直线上升;钢管径厚比对节点的承载力有一定的影响,以及角钢肢端沿轴线到钢管的净距离的增加会降低节点的极限承载力。

为科学规划500kvivi型双回路直线塔,该文从挂线布置形式、经济档距规划等方面,采用基于数学期望的最优化理论进行最优设计,最终得出该塔型在技术和经济有较大的优势,具有广泛的应用价值。

依据已通过合理性验证的有限元计算模型,对钢管角钢组合塔k型节点板进行了有限元参数分析,重点研究了几何参数对此类节点破坏模式的影响及其破坏机理。通过分析得出:钢管角钢组合塔节点板在受压作用下,当节点板厚度和角钢厚度之比α>1.2时,角钢先于节点板发生失稳破坏;当钢管管壁较薄,且节点板厚与钢管壁厚相同或大于钢管壁厚,出现节点板与钢管交界处发生过度塑性变形导致的失稳破坏;当节点板厚度和角钢厚度之比α<1.2时,发生节点板平面外失稳破坏。

基于钢管塔构件微风振动的机理,推导了考虑构件轴向力作用的钢管塔构件微风振动起振临界风速的计算方法,给出了不同杆端约束钢管构件不发生微风振动的最大长细比限值计算公式。分析发现,对于小管径的钢管构件,仅通过控制长细比抑制其微风振动,势必造成巨大的浪费。计算表明,当钢管构件的长细比不小于76时,在50年的设计使用寿命期内,构件的微风振动不会导致其发生疲劳破坏。

输电工程中输电塔架节点通常采用节点板连接的方式,其受力情况非常复杂。通过对5组输电塔架典型节点的足尺试验和有限元分析,考察节点板的受力性能和破坏模式,并利用多参数有限元分析不同破坏模式下宽厚比、无支长度以及节点板构造等主要参数对节点板承载力的影响,提出有(无)加强环板的节点板承载力计算方法,并与试验和有限元所得的结果进行比较。结果表明:基于插板连接的节点板建议计算方法合理有效,具有较好的适用性。

输电线路专业常用英语词汇对译 输电线路transmissionline 双回路doublecircuit 导线conductor 地线ground（earth）wire 双回路耐张塔double-circuittensiontowers 直线塔tangenttower 地质geological 水文hydrological 塔位坐标coordinateoftowerlocation 转角塔angletower 直线塔tangenttower 气象条件meteorologycondition 温度temperature 风速windspeed 冰厚thicknessofice 最高气温maximumtemperature 最低气温minimumtemperature 无风withou

通过有限元软件ansys计算了几种典型两端偏心受压q420高强角钢杆件的压溃荷载,并考察了构件变形、应力分布等现象,分析结果可知:残余应力对构件极限承载力的影响小于5%,并与美国《输电铁塔设计导则》(asce10-1997)和我国《钢结构设计规范》(gb50017-2003)进行比较,认为美国导则可以用于q420角钢设计,我国规范偏保守。运用最小二乘法提出了长细比修正公式。

-* 不锈钢管规格表 ф6x1ф34x2-8ф70x3-10ф152x3-20 ф8x1-2ф36x2-8ф73x3-10ф159x3-25 ф10x1-2ф38x2-8ф76x2-16ф168x3-30 ф12x1-3ф40x2-8ф80x2-16ф180x3-30 ф14x1-4ф42x2-8ф83x2-16ф219x4-35 ф16x1-4ф45x2-8ф89x2-16ф245x5-35 ф18x1-4ф48x2-8ф95x2.5-16ф273x5-40 ф20x1-5ф50x2-8ф102x2.5-18ф325x5-40 ф22x1-5ф51x2-8ф108x2.5-18ф355x7-40 ф25x1.5-5ф57x2-10ф114x2.5-18ф377x8-45 ф27x2-5ф60x2-10ф

文档来源为:从网络收集整理.word版本可编辑.欢迎下载支持. 1文档来源为:从网络收集整理.word版本可编辑. 不锈钢管规格表 h型钢规格表 ф6x1ф34x2-8ф70x3-10ф152x3-20 ф8x1-2ф36x2-8ф73x3-10ф159x3-25 ф10x1-2ф38x2-8ф76x2-16ф168x3-30 ф12x1-3ф40x2-8ф80x2-16ф180x3-30 ф14x1-4ф42x2-8ф83x2-16ф219x4-35 ф16x1-4ф45x2-8ф89x2-16ф245x5-35 ф18x1-4ф48x2-8ф95x2.5-16ф273x5-40 ф20x1-5ф50x2-8ф102x2.5-18ф325x5-40 ф22x1-5ф51x2-8ф108x2.5-1

不锈钢管规格表 ф6x1ф34x2-8ф70x3-10ф152x3-20 ф8x1-2ф36x2-8ф73x3-10ф159x3-25 ф10x1-2ф38x2-8ф76x2-16ф168x3-30 ф12x1-3ф40x2-8ф80x2-16ф180x3-30 ф14x1-4ф42x2-8ф83x2-16ф219x4-35 ф16x1-4ф45x2-8ф89x2-16ф245x5-35 ф18x1-4ф48x2-8ф95x2.5-16ф273x5-40 ф20x1-5ф50x2-8ф102x2.5-18ф325x5-40 ф22x1-5ф51x2-8ф108x2.5-18ф355x7-40 ф25x1.5-5ф57x2-10ф114x2.5-18ф377x8-45 ф27x2-5ф60x2-10ф120x

钢管杆以其相对于常规角钢铁塔占地面积小、外形美观、结构简单、加工容易、施工方便、运行安全可靠、维护工作量少的特点，在新城区的高压架空线路中得到了广泛的应用，正朝着超重、超大方向发展。由于受运输道路、施工场地等限制，常规方法难以完成施工。角钢格构型井架作为吊装工具，为超重超大钢管杆施工提供了一个新选择。对角钢格构式井架吊装钢管杆施工应用做了客观的分析、探讨，并结合施工实例进行介绍。

伴随国家电网建设的飞速发展,在各种环境、地形和地质条件下,输电线路铁塔杆塔设计也发生着多种变化。四拼角钢作为其中的一种型式,其结构较其他杆塔有着很大的差异性,尤其是在塔脚的加工上,其质量和精度要求更高,对现场施工的影响更大。因此,研究相应的工艺方案和加工控制方法,提高四拼角钢塔脚的质量水平,有着十分重要的意义。

随着城市用电量的增加，市区建设的１１０ｋｖ高压输电线路必将越来越多。钢管杆与角钢铁塔各有优势。在选择输电杆塔时，应根据具体设计条件，在其各自量佳适用范围内选择。不可盲目“赶潮”。

江苏翔宇电力装备制造有限公司制造有限公司企业标准 1 型钢矫正工艺技术规程 一、零件矫正工序矫正范围 1、零件矫正工序 1.1、由于原材料扎制中的变形和镀锌入水产生的变形汇集在镀锌工序。 1.2、镀锌后的零件弯曲，不平度，扭曲，角金刚直角超标准后均需矫正。 2、零件矫正方法 2.1、角钢矫正采用压力机和其他辅助设备。 2.2、联板不平整采用点动挤压设备或平板机。 2.3、采用大锤击打时，击落或锤痕锌层破坏时，零件需重镀返修。 2.4、对于火曲零件角度较小时，不需误认为产生弯曲予以矫正。 2.5、难以矫正的零件，可采用火焰加热方法，但此件必须重新镀锌。 二、矫正的质量技术要求。 2.1、镀锌后角钢顶端直角90o的允许偏差±35`见下图： 2.2、角钢弯曲挠度f允许偏差见下表： 项目允许偏差示意图 型钢及钢板 平面内挠曲 f b≤80l/1000 b＞80l/100

利用ansys有限元分析软件以220kv六角形角钢塔建立不同呼称高的模型,根据角钢塔的受力情况,设计与之受力相同的钢管塔并建立ansys模型。在同时满足大风工况、断线情况及覆冰情况的前提下,比较钢管塔和角钢塔的用钢量及造价,最终确定钢管塔适用的经济高度。