树根桩弥补深层搅拌桩承载力不足的尝试

桩基计算 一、单桩承受竖向荷载pi 1、泵站 根据应力计算结果，应力最大值为完建期，应力值相对其它工况大很多，应此以此工况算桩基承受荷载， 此时基底压力不均匀系数为1.25，及偏心很小，不用按偏压计算竖向荷载。因此，可按应力均匀计算单桩所受荷载。 底板底面最大应力σmax＝134.1kpa 底板面积a＝633.78m2 底板竖向总荷载g＝σmax*a（按施工分缝面积计算） =84989.9kn 桩数n＝24（按施工分缝面积计算） 单桩所受最大竖向荷载 pi＝3541.246kn 结果偏大，偏安全 2、水闸 说明：根据应力计算结果，应力最大值为地震工况，基底压力不均云系数为1.15，偏心距为0.19，很小， 不用按偏压计算竖向荷载，所以，可按应力均匀计算单桩所受荷载。 底板底面最大应力＝74kpa 底板面积＝218.96m2 底板竖向总荷载g＝

树根桩在复合地基（深层搅拌桩）工程中的补救应用——针对某工程中的复合地基(深层搅拌桩)进行了静载试验，对局部永载力不满足设计要求进行了分析，提出了用树根柱弥补复合地基(深层搅拌柱)承载力不足的处理方案，蹿两种桩的受力和变形条件进行了分析，使两者共...

针对某工程中的复合地基(深层搅拌桩)进行了静载试验,对局部承载力不满足设计要求进行了分析,提出了用树根桩弥补复合地基(深层搅拌桩)承载力不足的处理方案,对两种桩的受力和变形条件进行了分析,使两者共同作用,处理结果表明,这种处理方法即便于施工又能完全满足设计要求,其经验可供类似地基处理工程借鉴。

对于土层地质条件较差的软土地区,如果采用抗拔桩来解决建筑物的抗浮问题,时常会产生由于抗浮桩的承载力不足而导致上部结构的开裂。在进行抗拔桩设计时,通常采用地质报告中给出的设防水位进行抗拔设计,而且设计方法也大多不考虑桩与上部结构的共同作用问题。本文运用ansys有限元软件,建立了上部结构、底板和桩基共同作用的三维有限元模型,对一栋受地下水影响而导致上部结构开裂的工程实例进行分析。揭示了建筑物周围局部地区地下水位高于设防水位的原因,建立了上部结构开裂与地下水位上升之间的关系,并给出了采用预应力锚杆的加固方法。

加固承载力不足灌注桩的方法——通过加固桩底持力层和在桩周增加加筋旋喷桩提高基桩的端承力和摩擦力，同时增加承台，使旋喷桩与原基桩共同作用而提高基础承载力，可达到加固承载力不足灌注桩的目的。文中以某大桥桩基施工为例，介绍了一种加固承载力不足灌注桩...

结合某住宅楼工程混凝土灌注桩承载力检测试验结果,采用数值计算方法分析了桩基承载力不足的原因,讨论了桩基承载力的主要影响因素,包括桩身材料性质、桩土间摩擦性质、桩周土体性质以及持力层土体性质等,分别分析了它们对桩q-s曲线的影响规律。结果表明:对桩承载力的诸多影响因素中,混凝土桩身强度以及持力层强度是影响单桩承载力的主要因素,桩身弹性模量减小为原来的1/100、持力土层模量减小为原来的1/6分别会使桩受荷后增加15倍、6倍的沉降量。

设计基础条件：桩长范围土层名称土厚li(m)桩侧土磨擦阻力特征值 (qsia) 桩端土阻力(qp): 直径d(m)0.51520 有效桩长(m)l=52 桩截面面积(m2)ap=d 2 *3.14/40.19625300 桩周长μpμp=d*3.141.57400 桩间距s(m)1.3500 布桩形式（1或2）1600 1.单桩竖向承载力： 参数取值：： 桩身强度折减系数：η (0.2~0.3) 桩端天然土承载力 折减系数:α 桩间土承载力折 减系数：β (0.1~0.4) 桩间天然土承载力特 征值fsk(kpa) 面积置换率 m(0.12~0.3) 桩身水泥土无侧限抗压 强度标准值fcu(0.3~2mpa)加固区面积a（m 2) 0.330.60.2600.1341759

结合新乡地区深层搅拌桩复合地基静载荷试验数据,采用无量纲随机变量的极限状态方程进行了可靠度分析,采用jc法对其进行了可靠指标的计算,并分析了不同荷载效应比ρ对可靠度指标的影响,得出可靠度指标β随ρ的增大而增大的结论。

钻孔灌注桩承载力不足原因分析与加固处理

针对人工挖孔桩试桩静载检测不合格的原因进行分析验证,查出桩底存在强风化岩夹层是造成承载力不足的原因,并提出处理措施,通过该工程桩基施工,建议各方重视地质勘察。

单桩承载力——一、单桩轴向荷载传递机理和特点　　二、单桩轴向容许承载力按土的支承力的确定　　三、单桩横轴向容许承载力的确定　　四、按桩身材料强度确定单桩承载力　　五、关于桩的负摩阻问题　　桩基础=承台+基桩　　单桩承载力：单桩在荷载作...

桩承载力取值分析——桩承载力取值分析

根据挤扩支盘桩的成桩工艺,基于该桩的现场静载荷试验数据,对挤扩支盘桩的承载性能及影响因素开展了研究。基于对挤扩支盘桩的数值计算,研究了扩底桩的竖向承载性能和荷载传递机理,分析了等直径桩和扩底桩承载特性的异同。采用有限差分数值方法建立基本计算模型,对桩长、桩径、扩底次数、扩底桩径、桩身模量等影响单桩承载性状的因素进行了分析研究。

单桩竖向极限承载力标准值除以安全系数=单桩竖向承载力特征值 上海地区按《上海市地基基规范》进行桩基设计，单桩承载力取勘察报告提供的单桩竖向极限承载力的二 分之一输入，即按《地基基础规范》gb50007-2002的设计体系输入单桩竖向承载力特征值。在选取规范 时选上海规范，jccad内部会自动转换。 cfg桩复合地基设计如何提设计要求 一、前言 当前cfg桩复合地基在高层建筑地基处理得到了广泛应用，但复合地基设计在不同地区有 不同的方式，有的地区结构工程师既作上部结构又作复合地基设计，有的地区则是结构工程 师作上部结构和基础设计，岩土工程师作复合地基设计，复合地基设计资料和设计要求由结 构工程师提供。其中，经常遇到的一个问题是结构工程师提供的设计资料不全或设计要求不 够准确。 由于设计资料不齐全或设计要求不够准确、甚至不合理，给复合地基设计带来许多困难， 或给工程

南京西路688号地块发展项目 树根桩围护工程 施 工 组 织 设 计 编制单位：上海基础工程公司 编制日期：二○○八年三月五日 目录 1工程概况........................................................................1 1.1参建单位：..................................................................1 1.2工程概况....................................................................1 1.3主要施工项目工程量..........................................................2 2编制依据......

q80桩径d(m)土层极限端阻力标准值极限端阻力标准值q60桩径d(m)土层极限端阻力标准值极限端阻力标准值 0.51400274.750.51400274.75 土层土层深度d(m)极限侧阻力值qsikd*3.14*q*d土层土层深度d(m)极限侧阻力值qsikd*3.14*q*d 2-1层04802-1层0480 2-2层13.320417.622-2层13.320417.62 2-3层03602-3层0360 2-4层12.744877.3162-4层6.744462.836 3层3层 4-1层4-1层 5-2层5-2层 6层6层 7层7层 8层8层 桩长26桩长20 1294.936880.456 274.75274.75 1569.6861155.206

对深层搅拌桩复合地基承载力问题的探讨——试图通过在理论上的分析和对试验结果的研究对现行国标中有关深层搅拌桩复合地基承栽力的确定方法进行探讨，提出了深层搅拌桩复合地基极限承载力的试验研究和计算方法。

本文通过对一个工程实例的介绍,着重探讨了抗拔桩承载力不足时的原因分析及问题处理,同时对抗拔桩设计和施工提出自己的建议。

本文介绍了对承载力不足的两种桩基的不同处理方法，对承载力不足40％的桩基采用了移位法，对承载力不足90％的桩基采用复合桩基法，取得了较好的效果。

某工程基础选用了变截面pc管桩(325-217),在施压过程出现了8个以上级别的终压值。给判断哪一级别的桩合格带来难度,为了解决这一难题。结合pc管桩特点,经研究分别选用不同等级终压值的桩做静力载荷实验和二次施压后的单桩承载力静载实验。找到了合格终压值的技术标准,解决了工程难题。

　2008年2月第2期(总113)　　　　　　　　 铁　道　工　程　学　报 journalofrailwayengineeringsociety 　　　　　　　　feb　2008 no.2(ser.113) 　 　ξ　收稿日期:2007-11-19 　ξξ作者简介:刘彦文,1972年出生,男,工程师。 文章编号:1006-2106(2008)02-0031-04 软土地区水泥搅拌桩的单桩承载力研究 ξ 刘彦文 ξξ (铁道第三勘察设计院集团有限公司,　天津300142) 摘要:研究目的:对于水泥搅拌桩,如何确定复合地基所需的合理桩长,一直是工程实际中极为关注的问题,本 文针对天津市不同的土层,将对此进行研究分析。 研究结论:超过临界桩长很多的桩,对于控制沉降和提高承载力效

桩底压力注浆桩承载力的试验研究——通过对三桩桩的静栽试验，研究了桩底压力注策的效果，井对压力注策提高桩承载力的机理进行了分析。