热轧钢带冷弯断裂成因及解决方法

Q235B热轧钢带冷弯开裂原因分析及措施

对钢带发生的冷弯开裂试样进行了大量理化检测、组织分析。结果表明:材料冷弯开裂的主要原因是由于钢水非金属夹杂物含量偏高,次要原因是铸坯在热轧生产加热过程中表皮氧化严重,皮下气泡外露,轧制拉长使钢材表面产生裂纹源。当然,次要原因的根源还在于钢水气体含量高导致铸坯存在皮下气泡。而在这些非金属夹杂物中,又以c类(硅酸盐)和d类(环状氧化物)夹杂为最多和等级最高。基于上述原因,对q235b板坯成分和生产工艺进行了认真研究和改进,在钢水不经lf炉精炼的条件下解决了钢带冷弯开裂的问题,从而大幅降低了板带生产成本。

采用宏观检验、金相检验及扫描电镜能谱分析等方法,对出现边裂的带钢卷进行解剖分析。结果表明铸坯存在原始表面裂纹、表面针孔等缺陷是产生边裂的主要原因。

针对济钢j55热轧钢带边裂问题,通过低倍组织检验、金相和光谱分析、化学成分试验等方法,分析了生产过程控制参数,研究了热轧钢带边裂的成因,提出了改进措施,并取得了显著效果。

边裂是热轧钢带生产过程中出现的边部缺陷。通过对边裂的统计分析、粗轧坯低倍缺陷分析、边裂的三维向显微组织的分析,对其形成原因及机理进行了研究。结果表明:钢坯缺陷使钢的致密性降低,使氧易于渗透并发生氧化,这是热轧带出现边裂的主因;强宽展及不均变形等轧制条件促使粗轧坯内部缺陷的扩展、氧化,这是边裂产生的外因;提出加强钢水中气体含量的管控、钢坯边部均匀冷却变形、规范粗轧机宽展操作等措施,边裂得到了明显的控制。

分析了热轧钢带生产中宽度偏差产生的基本原因。介绍了首钢京唐公司1580热轧生产线钢带宽度控制的基本方法和原理。并通过与2250热轧生产线钢带宽度控制方法进行比较,提出了增加缩颈补偿功能、优化二级自学习过程参数和精轧机组活套控制参数的改进措施。

本文针对昆钢q235热轧钢带批量出现边裂缺陷的情况，采用化学分析、金相分析、扫描电镜分析技术，并结合生产工艺调查，对昆钢热轧钢带边裂缺陷机理及成因进行了研究分析。结果表明：冶炼脱氧不良、浇铸工艺异常是造成板坯内存在大量皮下气泡，加热轧制过程中气泡的破裂、氧化是轧钢带产生破边缺陷的主要原因；钢中的夹杂物、加热时间过长也会造成钢带破边缺陷。根据研究结果对生产工艺进行了改进，钢带破边缺陷得到有效控制，破边缺陷率由2011年的平均1．87％降低至2012年的0．21％以下，工艺改进取得了较好的效果。

介绍了南钢利用自炼的优良坯料资源进行轴承钢带钢的开发,以替代棒材轴承钢,简化了下游的制造工艺,降低了加工成本。通过对加热工艺、轧制工艺、冷却工艺的摸索,使产品的碳化物控制水平达到并超过了棒材的水平,实现对棒材成功替代。

介绍了热轧钢带连续热镀锌工艺的概况及优势。以河北钢铁集团邯钢1#热轧热镀锌生产线为例,重点介绍了热轧钢带连续热镀锌生产实践中的技术创新。对热轧钢带热镀锌产品的质量提升和品种开发进行了论述,并对今后热镀锌板的市场需求和发展方向进行了分析。

热轧钢带连续热镀锌生产是钢带生产的重要环节,热轧钢带连续热镀锌生产技术水平的高低直接影响着钢带质量,这一理念产生于70年代的日本,此技术的应用大大提高了钢带连续镀锌生产效率。但是在长期发展过程中这一技术也遇到了一系列问题,解决这些问题是提高热轧钢带连续热镀锌水平的关键。本文将重点探讨热轧钢连续热镀锌的生产。

因为轧制工艺参数与冷却制度,以及钢带成分和温度等诸多因素的影响,导致在热轧过程中所形成的氧化铁皮结构和成分呈现出较大的差异性。这样,热轧的成材率大大降低了,那金属耗损会因氧化铁皮的发生而造成;麻坑和斑点等的这些质量缺陷也会在氧化铁皮压入热轧钢带表面后行成。鉴于此,具体分析研究去除氧化铁皮的有效方法和氧化铁皮行成机理具有不容轻视的作用和意义。本文通过研究热轧钢带在生产过程中的关键因素,详细分析氧化铁皮的结构和性质,并且就有效清除氧化铁皮和控制氧化铁皮生成提出相应的解决方法。

针对热轧钢带卷取成型过程中产生的卷取塔形问题.从工艺过程和控制过程对各种形态的塔形产生的机理进行了分析.以提高钢带卷一次成材率,提高热轧钢带卷直发率为目标,提出并实施应用新的控制思想和方法.总结出了常见塔形问题的处理方法.

ics h46 唐山国丰钢铁有限公司企业标准 q/tgf q/tgf302—2009 冷轧及冷成型用热轧钢带 hotrolledstripsforcoldrolledandcoldforming 2009-06-01发布2009-07-01实施 唐山国丰钢铁有限公司技术中心发布 q/tgf302—2009 i 前言 本标准主要参照en10111-2008《冷成型用热轧钢板和钢带》（英文版）、jisg3131-2005《热 轧软钢板、薄钢板和钢带》、astma568/a568m-2005《碳钢、结构钢、低合金高强度钢热轧和冷轧 标准的一般要求》。与参照标准相比较，主要修订的内容如下： ——加严了尺寸允许偏差； ——加严了化学成分指标； ——加严了dd11、dd12、dd13力学性能指标。 本标准附录a

ics77.140.01 h40 q/sg 首钢总公司企业标准 q/sgzgs330—2011 代替q/sgzgs330-2007 冷轧用热轧钢带 2011-03-08发布2011-03-10实施 首钢总公司发布 q/sgzgs330—2011 i 前言 本标准根据实际生产和使用情况，对q/sgzgs330-2007《冷轧用热轧钢带》进行修订。 本标准代替q/sgzgs330-2007《冷轧用热轧钢带》，与q/sgzgs330-2007相比，主要技术变化如下： ——修改钢卷内径范围； ——修改塔形的规定； ——修改镰刀弯的测量长度； ——增加扁卷的规定； ——取消牌号对照表，供冷轧的热轧钢带牌号执行内部牌号规定； ——增加裂口、翻边或窝边、油污等表面质量的规定。 本标准由首钢总公司技术研究院归口。

根据生产实践探讨了焊接油套管对板材机械性能和化学成分的要求,指出热轧带钢合理的元素配比,良好的显微组织、优良的机械性能、精确的尺寸控制是生产优质油套管的前提所在。j55低c、mn、nb、v、ti微合金化钢采用冶炼低c、低s、高纯净度钢技术,通过添加nb、v、ti等微合金元素控轧控冷,发挥晶粒细化和析出强化的作用,得到细晶粒的铁素体-珠光体组织,为焊接油套管的生产创造了良好的条件

对不同规格的q235热轧钢板冷弯裂纹试样进行了金相检验和电子探针等分析。结果表明,厚度为10mm的q235热轧钢板宽冷弯裂纹主要是由板厚1/4处存在大量的硫化锰夹杂物和磷的强偏析带所引起的;厚度为12mm的q235热轧钢板宽冷弯裂纹主要是因板面存在一定深度的凹坑及微裂纹缺陷所造成的。

将光电测量技术和计算机技术应用到轧钢车间冷热轧生产线,实现了对热轧钢带的在线动态测量和记录,应用世纪星监控组态软件实现了信息管理自动化,为生产者和客户提供了准确的产品信息,实现了企业对生产质量的在线优化控制,创造了显著的经济社会效益。为实现企业信息化又迈进了一步。本文较为详细地论述了系统的硬件构成和数据采集,信息管理的实现,给出了系统的结构图和软件流程图以及工作界面图,并给出了本信息管理系统的部分程序。

“武钢牌”热轧钢板及钢带获国家出口免验资格

近日，武汉钢铁股份有限公司生产的“武钢牌”热轧钢板及钢带获得了国家质检总局的出口免验资格。该公司热轧钢板及钢带获得出口免验证书后，将大大提高公司出口商品的竞争力和信誉，有利于公司实施“走出去”发展战略，同时公司生产的该产品在出口中还将获得直接放行和免收相关费用等最优惠政策。武钢是湖北省第一家获得出口产品免验证书的大型国有企业。

武汉钢铁股份有限公司生产的“武钢牌”热轧钢板及钢带获得了国家质检总局的出口免验资格。该公司热轧钢板及钢带获得出口免验证书后，将大大提高公司出口商品的竞争力和信誉，有利于公司实施“走出去”发展战略，同时公司生产的该产品在出口中还将获得直接放行和免收相关费用等最优惠政策。武钢是湖北省第一家获得出口产品免验证书的大型国有企业。

针对中厚板热轧时出现的边裂缺陷,研究了其形成原因及控制方法。结果表明,铸坯表面的微裂纹和轧件的不均匀变形是边裂产生的主要原因,通过调整加热及轧制工艺参数、优化轧机配辊等措施可有效控制板材边裂缺陷的产生。

钢板和钢带的厚度允许偏差 公称厚度（mm）厚度公差(mm) 切片后宽度方向 厚度偏差（mm） 切片后轧制方向 厚度偏差（mm） >1.5-2.6±0.10≤0.05≤0.05 >2.6-3.0±0.12≤0.05≤0.05 >3.0-4.0-0.17～+0.12≤0.05≤0.05 1.3钢板的不平度不得大于12mm。不平度测量单位长度为1000mm. 1.4钢板和钢带的镰刀弯每2米不得大于4mm。 1.5钢板和钢带的宽度公差应符合下表的规定。 宽度允许偏差（m m） 厚度范围（mm）>2.0-2.8>2.8-3.5 切边0~+30~+5 不切边+20（目标值+10） 1.6钢卷头尾溢出边应不大于40mm,中部溢出边、塔形高度应不大于30mm. 1.7每卷钢卷重量应为5－25吨。 详细标准数据对照表4