热加工图研究TC17合金片状组织球化规律

在gleeble-1500热模拟试验机上通过热压缩试验研究具有初始片层组织的tc17钛合金在变形温度为780～860℃、应变速率为0.001～10s~(-1)、变形量为15%～75%范围内的组织演变,定量分析热变形参数对片层组织动态球化过程的影响。采用结合贝叶斯归一化算法的bp人工神经网络,建立tc17钛合金片层组织动态球化演变的预测模型,误差分析表明模型精度较好。

采用tem、sem和ebsd等组织分析技术研究了β退火态片层组织tc11钛合金两相区热变形球化过程中组织的精细结构和晶界特征。结果表明,片层组织的球化过程包括α片内小角度晶界形变和回复亚结构的形成、β相沿亚晶界扩散和晶界滑动作用下片层的解体以及晶界扩散和滑动驱动下α晶粒的球化和组织的均匀化。ebsd测试结果揭示了片层组织两相区热变形的球化机制为α相的连续动态再结晶和β相的动态回复或不连续动态再结晶过程。

介绍了目前国内外在钛合金片层组织的球化规律及模型方面的的研究成果.主要探讨了热变形参数、原始晶粒大小、加工方式对钛合金片层组织球化规律的影响及几种主要的球化机制模型.

进行了强磁场下bi-mn合金的全熔和半固态实验,研究了mnbi相在强磁场中的凝固行为.在10t强磁场下从全熔态和curie点以上半固态开始凝固的实验中,mnbi相在360℃左右逐渐形成片状相,其短轴为易磁化轴;加磁场后易磁化轴转向磁场方向,并沿磁场方向定向排列和聚合,最终形成条状组织;片状相在强磁场的作用下有分裂趋势.结合晶体的磁各向异性和生长各向异性的特点,从磁化理论和晶体学出发,分析了bi-mn合金初生mnbi相在磁场中的凝固行为.

通过热压缩试验研究了tc11钛合金退火态片层组织在两相区980℃,950℃,850℃,应变速率0.001s-1,0.01s-1条件下,变形程度30%~70%范围内的热变形过程。分析了热变形参数对变形行为和片层组织球化过程的影响,并根据片层组织球化分数演变特征,建立了修正的avrami片层组织球化动力学方程,与试验数据吻合较好。

通过热压缩试验研究了具有初始β转变组织的tc11钛合金在两相区800~980℃和应变速率0.001~0.1s-1范围内的热变形行为和组织演变。分析了该合金在试验参数范围内变形的应力-应变曲线特征。动力学分析获得该合金在两相区变形的应力指数和变形激活能分别为4.42和490.8kj.mol-1,说明变形主要是位错的滑移和攀移过程。分析变形组织认为,片层组织的球化和弯折是两相区变形应力软化的原因。温度和应变速率严重影响片层组织球化过程的进行,980℃,0.001s-1和0.01s-1,以及950℃,0.001s-1条件下变形有利于片层组织球化过程的充分进行。900~980℃,0.001~0.1s-1球化过程中,变形到稳态的等轴α直径与温度补偿应变速率参数z呈对数线性关系。

Cr—Mo合金片状石墨铸铁氧化膜构造的研究

对锻态tc21合金在两相区内进行热处理,研究了其片状组织的静态球化行为。结果表明:两相区内随着固溶温度的升高,α相球化率增加的同时其体积含量迅速减少,固溶时间的延长有利于组织的均匀化,但对提高球化率的作用不大;固溶后随着冷却速度的降低α相的球化率增加,tc21合金经925℃保温2h慢冷后α相的球化率达到95%以上。对α相静态球化的原因分析表明:晶界α相自身的形成特点是其球化的根本原因,其与晶内初生α片交接处的存在对晶界α相的球化有一定贡献;晶内α片的球化是一个片状组织粗化的过程,依靠片层界面缺陷处的溶质原子迁移进行。

对原始组织为不同粗细片层组织的ta15钛合金板材在两相区进行75%的热轧变形,并用金相法观察变形后组织的球化行为,并分析变形机理。结果表明,晶内片层状α相随变形量增加发生球化,球化程度与片层状α相粗细有关,粗片层状组织发生扭曲和弯折,但等轴α晶粒较少;细片层状组织大部分发生球化,生成均匀细小的等轴组织,这说明原始组织片层状越细则变形后球化程度越高,组织更均匀细小。

压气机风扇部件试验件试验过程中叶盘破裂失效。本研究通过断口宏微观观察、金相组织检查、力学性能测试、疲劳模拟试验及改进措施验证,确定了叶盘的失效性质和原因。结果表明:叶片为高周疲劳断裂,为肇事件,鼓筒、盘体均为过载断裂;断裂叶片表面存在横向加工刀痕、材料组织状态不良、断裂韧度低是导致叶片发生高周疲劳断裂的原因。通过采取改善叶盘锻件毛坯的力学性能、严格控制零件表面质量,有效预防了叶盘发生破裂失效。

书号：978-7-111-53177-7;定价：159.00元本书全面系统地介绍了钢热加工工艺过程中的数学建模和计算机模拟技术,主要内容包括钢热加工过程建模的数学基础、建模方法和基本原则,以及钢的热（温）加工模型、铸造模拟、工业热处理作业模拟、淬火模拟、感应硬化过程模拟、激光表面硬化模拟、表面硬化数值模拟、热处理和化学热处理计算机模拟的工业应用等,辅之对钢热加工过程建模的展望。本书由世界各国热加工领域具有丰富经验的学者和专家共同撰写,聚焦于热加工工艺过程的模拟原理、实现方法和工程应用,

第1章材料的结构与性能 材料的性能决定于材料的化学成分和其内部的组织结构。 1.1金属材料的结构与组织 1.2金属材料的性能 1.3高分子材料的结构与性能 1.4陶瓷材料的结构与性能 §1.1金属材料的结构与组织 固态物质按其原子（离子或分子）的聚集状态可分为两大类：晶体与非晶体。 一、晶体概念 1、晶体与非晶体的区别： 晶体：原子（离子或分子）在三维空间有规则的周期性重复排列的物质。 晶体中的原子排列有对称性和周期性的特点。其主要特征： 主要特征： –有规则的外形； –均匀性； –解离性； –固定的熔点； –各向异性。 典型晶体：水晶、食盐、金属等。 非晶体：不具备晶体特征的物质。即，原子（离子或分子）在空间无规则排列。 长程无序，短程有序。 典型非晶体：普通玻璃、松香、塑料等。 2、晶胞—晶体的最小单元 ?结点：原子中心联线的交点。 ?晶格：原子排列

研究tc21合金经β相区固溶并慢速冷却后的片层组织特征(晶界α层厚度、α片层宽度、α集束尺寸)及断裂韧度随冷却速率的变化规律,探讨片层组织特征与断裂韧度的关系。结果表明:随着冷却速率的增大,tc21合金α片层集束、α片层厚度及晶界α层宽度均减小。在本文实验测试尺度范围内,α片层宽度、α片层集束尺寸及晶界α层厚度的增大均可提高合金的断裂韧性。

铸造试题 一、填空 1.金属凝固组织对其物理性能力学性能影响很大，金属结晶时冷却速度越快，则晶粒__________，材料的强度和硬 度越____________，塑性和韧性____________。逐层凝固合金，其充型能力较____________。 2.铸件的三种凝固方式是____________，那种凝固易于出现缩松____________，那种易于出现缩孔，那种缺陷容 易消除，采取____________方法。哪种铁碳合金易于出现逐层凝固？ 3.合金的收缩可分为三个阶段，各是____________，____________，____________。____________是铸件产生内应 力，变形和裂纹的主要原因。 4.铸件在固态收缩阶段若收缩受阻，便在铸件内部产生内应力。这种内应力是铸件产生__________和__________的

片状硬质合金钎头使用技术的探讨

最近几年金属材料和热加工基础课程在教学的内容和教学方式上都产生了很大的变化，在课程内容的设置上更加的重视其实践性和实用性，同时其社会价值也逐渐的凸显了出来，在机械工程教学的发展中，金属材料与热加工基础课程是一项十分关键的内容，其教学的内容和教学方式也应该很好的顺应当今时代的发展需求。

在分析铝合金空间框架结构的发展背景和应用前景的基础上,论述了铝合金空间框架结构制造中的几种新技术:内高压成形技术、触变铸造技术及激光焊接技术。着重介绍了这些新技术的原理、工艺特点及其在汽车工业中的应用现状。

《金属材料与热加工》是机械专业的重点教学课程之一,可以说是机械专业学生学习本专业课程与生产实习的基础。文章围绕着《金属材料与热加工》展开,结合我校学生特点,探讨了该门课程的教学方法,为了让学生更好地学习机械专业核心课程打下基础。

在行业广大读者、作者和《金属加工(热加工)》编辑部的共同努力下,我们高质量地完成了2016年度的编辑出版任务。为感谢广大读者、作者对本刊的关心和支持,特评选出2016年度《金属加工(热加工)》优秀读者、作者。希望2017年有更多的读者和作者加入到我们这个大家庭中,共同为金属加工行业的技术进步和发展做出贡献。

采用gleeble-3500型热模拟试验机对片层组织ta15钛合金进行等温恒应变速率压缩试验,研究其在两相区860～970℃和应变速率0.01～1s~(-1)范围内的热变形行为和组织球化过程。结果表明:片层组织ta15合金两相区变形应力对温度和应变速率很敏感,应力峰值高于等轴组织合金变形时的峰值,而且其前后应力的硬化率和软化率随着温度的降低和应变速率的增大而逐渐增大。应变对片层组织球化的影响最显著,在本实验条件下,片层组织开始球化的临界应变为0.34～0.59,完全球化需要的应变为3.4～6.8。ta15片层组织两相区变形应力的软化主要原因是片层组织球化和弯折。

1 轧钢员工培训教材（第九期） 一、精轧机组轧制规程的内容及制定原则是什么？ 精轧机组轧制规程的主要内容是，根据带坯情况及成品带钢的要求确定各 架轧机的空载辊缝和空载速度，也就是确定各架轧机的压下制度、速度制度和 温度制度。其中主要是各架轧机的压下量或轧出厚度的确定。厚度确定以后， 才能确定各架轧机的轧制速度。由于各架轧机轧出厚度实际等于空载辊缝加上 轧机的弹跳值，故欲确定各架轧机的空载辊缝值，就必须由实际轧出厚度减去 轧制机弹跳值。 制定精轧机组压下规程的原则，一般是充分利用高温的有利条件，把压下 量尽量集中在前几架。在后几架轧机上为了保证板形、厚度精度及表面质量， 压下量逐渐减小。 精轧机组的总压下量一般占板坯总压下量的10～25%。精轧机组各架轧机的 相对压下量分配见下表： 机架号1234567 压下率ε，%40～5035～4530～4025～4025

知识点： 1.按阻碍收缩的原因可将铸造应力分为：热应力，机械应力 2.防止铸造热裂的措施：设计合理的铸件结构，改善型砂和芯砂的退让性， 严格限制钢和铸铁的硫含量 3.冷变形强化：同加工硬化 4.焊接性由好到坏的顺序t12、20钢、60钢、45钢是：20<45<60< t12。 5.焊接电弧分区组成：阳极区，阴极区，弧柱 6．机械零件毛坯选择的原则：使用性，工艺性，经济型 7．铸件的凝固方式有：逐层凝固，糊状凝固，中间凝固 8．合金的收缩可分为三个阶段：液态收缩，凝固收缩，固态收缩 9.自由锻：利用冲击力或压力是在上下砧块之间金属材料发生塑性变形得到所需锻件的 一种锻造加工方法 10．锻件图；锻件图是以零件图为基础绘制的，绘制时应考虑锻件余量和锻件公差。 11.碱性焊条与酸性焊条：熔渣以碱性氧化物为主的焊条称为碱性焊条， 1