喷丸处理对X70管线钢埋弧自动焊接接头拉伸性能的影响

采用h08mnmoa焊丝埋弧焊焊接x80管线钢.利用扫描电镜分析焊接接头微观组织;采用动电位极化和电化学阻抗法研究了x80管线钢其焊接接头在0.5mol/lnahco3+0.02mol/lnacl溶液中的腐蚀行为.结果表明,在0.5mol/lnahco3+0.02mol/lnacl溶液中,由于显微组织上的差异,x80钢母材的耐点蚀性能最好;焊缝在短时间内的耐点蚀性能基本与母材处于同一水平,但长时间浸泡后的耐点蚀性能却比母材要差;热影响区的耐点蚀性能最差,且相对于母材和焊缝的差值较大.

通过拉伸试验机、光学显微镜、扫描电镜等研究了热压对az31b镁合金钨极氩弧焊焊接接头拉伸性能和断口形貌的影响。结果表明:热压后焊接接头的抗拉强度和伸长率分别可达200mpa和10%,比焊态的分别提高了18%和67%;焊态接头拉伸断口以解理断裂为主,呈现出较多的脚印状小平台,同时伴随有少量韧窝;而热压后焊接接头的断口具有平台撕裂畸变现象,可以观察到热压塑性变形流变线,晶界表现出一定的滑动协调现象。

采用埋弧焊的方法,研究了热输入对x70钢接头组织的影响。采用olympus分析软件分析了焊接接头的宏观结构尺寸。采用olympus-pmg3金相显微镜对埋弧焊接头显微组织进行了观察。结果表明,由于x70级管线钢为采用控扎控冷工艺获得的细晶粒钢,焊接热影响区晶粒长大倾向严重。随着热输入的增加,热影响区宽度明显增加、母材和焊丝熔化量增加、焊缝深宽比减小;在单道焊的情况下,随着热输入的增加,侧板条铁素体含量增加,针状铁素体含量减小,不利于焊接接头性能的提高。

利用激光冲击强化对12cr2ni4a不锈钢焊接接头进行处理,比较了激光冲击一次和二次前后焊接接头拉伸性能、显微硬度和表面残余应力.结果表明,12cr2ni4a焊接试件经过二次激光冲击强化后,显微硬度提高了50%,抗拉强度由818.5mpa提升至863.8mpa,并且断裂区域由焊接热影响区转移至基体处,焊接试件的拉伸性能显著提高.激光冲击强化消除的焊接残余拉应力是焊接接头拉伸性能提高的主要原因.

对x80级钢螺旋缝埋弧焊接钢管材料进行轴向拉伸预应变量与拉伸性能关系的试验研究。结果表明:随着预应变量的增加(≥1.5%),管体横向的屈服强度上升,而抗拉强度则无明显变化。

为了研究焊接接头力学不均一性对单向拉伸性能的影响,采用数字散斑相关方法(dscm)研究了纯铝激光-电弧复合焊焊接接头在拉伸过程中的局部变形行为,获得了母材、热影响区和焊缝区的应变分布情况,发现应力为43.6mpa时熔合线附近的热影响区首先进入屈服阶段,并且随着荷载的增加,总应变迅速增大,热影响区真实应变远大于名义应变,并导致最终断裂。硬度测试结果显示热影响区出现明显的退火软化现象,硬度最低,使其成为焊接接头拉伸过程中最薄弱区域。基于能量法和硬度测试结果提出了纯铝焊接接头各区域屈服强度的预测模型,预测值与实验结果吻合良好。

采用表面机械研磨处理(smat)技术对x80管线钢焊接接头进行了30,60及90min表面纳米化处理,分别采用光学显微镜、x射线衍射仪、表面粗糙度仪及显微硬度计等研究了smat不同时间后x80管线钢焊接接头的显微组织、晶粒尺寸、表面粗糙度及显微硬度的变化。结果表明:smat不同时间后均可在x80管线钢焊接接头表面获得一定厚度的塑性变形层,且随着smat时间的延长,塑性变形层厚度逐渐增加,实现了焊接接头的表面纳米化(组织均匀化);smat可以显著提高焊接接头表面的显微硬度,使显微硬度沿深度呈梯度分布;smat还可改善焊接接头表面粗糙度,随smat时间的延长表面粗糙度逐渐减小。

为了改善x70管线钢焊接接头慢拉伸电化学腐蚀性能,用激光冲击波对x70管线钢焊接接头表面进行强化处理.采用慢应变速率拉伸法分析了x70管线钢焊接接头,在不同h2s浓度的nace溶液(0.5%hac+5%nacl)中电化学腐蚀行为,测试了激光冲击处理前后x70管线钢焊接接头腐蚀电位,讨论了激光冲击处理对x70管线钢焊接接头腐蚀电位和断口形貌的影响.实验结果表明,激光冲击处理改善了x70管线钢焊接接头腐蚀性能,其scc敏感性指数iscc降低了6%.经激光冲击处理后试样自然腐蚀电位正移,极化电阻逐渐增大,其耐蚀性比原始状态有所提高.

通过拉伸试验分析了x80管线钢母材及其焊接接头拉伸性能,采用扫描电镜及其能谱分析仪观察了上述材料的断口形貌与化学成分,并对其断裂行为进行了研究.结果表明:母材延伸率和断面收缩率大于焊接接头,母材为韧性断口,而焊接接头为出现分层现象的韧断+脆断断口;母材纤维区面积及韧窝尺寸均大于焊接接头,母材放射区形貌为韧窝结构,而焊接接头为解理形貌,母材与焊接接头的剪切唇区均为解理形貌;焊接接头中夹杂物以硫化物和氧化物为主,是焊接接头力学性能降低的重要因素.

工艺试验证明,选用h08mna焊丝焊接a3钢,可提高焊接接头冷弯性能。从而改变通常使用h08a焊丝焊接冷弯试验难以满足要求的现象.

采用表面机械研磨处理(smat)技术对x80管线钢焊接接头进行了表面自身纳米化处理。分析了smat前后x80管线钢焊接接头的疲劳及电化学腐蚀特性。结果表明,对x80管线钢焊接接头进行90min的smat后,可以在x80管线钢焊接接头表层一定深度范围以内获得纳米晶组织,纳米晶尺寸分布为5～15nm;在近似服役条件下的全应力范围内,smat可以显著延长x80管线钢焊接接头的疲劳寿命,其疲劳极限可提高13%;smat可提高x80管线钢焊接接头的电化学腐蚀性能,使其电化学腐蚀倾向和自腐蚀电流密度均有所降低。

采用表面机械研磨(smat)技术对x80管线钢的焊接接头进行了表面自身纳米化处理,利用金相显微镜(om)、透射电子显微镜(tem)和x射线衍射技术(xrd)研究了表面自身纳米化处理后试样表面微观结构的变化。结果表明:经smat处理后,可以在x80管线钢的焊接接头表面形成一定厚度的等轴、取向随机的纳米晶粒;随距处理表面深度的增加,晶粒尺寸逐渐增大;smat处理时间的进一步延长对表层晶粒尺寸影响不大;smat处理可以实现x80管线钢的焊接接头组织的连续化和均匀化。

x70是一种微合金高强度管线钢,起源于上个世纪的70年代的国外。本文通过对巴西管线建设中x70管线钢的自动焊工艺的系统分析,进行了优势对比和特性探究,以便改进我国的管线自动焊焊接施工工艺,提高我国管线建设技术。

x70是国外20世纪70年代初发展起来的一种微合金高强度管线钢,采用控轧控冷工艺,得到以针状铁素体为主的组织,强度、韧性和焊接性等性能非常好,已在工程中大量使用,技术已很成熟。文章主要探讨了巴西管线建设中x70管线钢的自动焊工艺,以此为鉴,从而改进我国的管线自动焊焊接施工工艺,促进我国管线建设的发展。

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焊接接头拉伸试验 原理 拉伸试验按gb/t228进行 除非另有规定，试验应在环境温度为23℃±5℃条件下进行。 样品制备 取样位置 试样应从焊接接头垂直于焊缝轴线方向截取，试样加工完成后，焊缝的轴线 应位于试样平行长度部分的中间，对小直径管试样可采用整管。相关标准或协议 未做特殊规定时，“小直径管”是指外径小于或等于18mm的管子。 标记 每个试件应做标记以便识别其他产品或接头中取出的位置。 如果相关标准有要求，应标记机加工方向。 每个试样应做标记以便识别其在试件中的准确位置。 热处理及/或时效 焊接接头或试样一般不进行热处理，但相关标准标准规定或允许被试验的焊 接接头进行热处理除外，这时应在试验报告中详细记录热处理的参数。对于会产 生自然时效的铝合金，应记录焊接至开始试验的间隔时间。 取样 一般要求 取样所采用的机械加工方法或加工方法不得对试样性能产生影响。 钢

对x100管线钢管直缝双面埋弧焊接头进行了微观组织、显微硬度、拉伸及冲击试验。试验结果表明:x100管线钢双面埋弧焊焊缝金属的显微硬度高于母材,热影响区的显微硬度低于母材,焊接接头存在haz软化问题;横向焊接接头的抗拉强度满足iso3183—2007的要求,抗拉强度值高于母材纵向,但低于母材横向;埋弧焊焊缝金属的韧性良好,韧脆转变温度为-53℃;焊接热影响区的韧性较差,韧脆转变温度约为7℃。

我厂长期采用埋弧自动焊工艺焊接20g中厚板,制造锅炉、压力容器的筒体等受压元件。代表筒体焊接质量的焊接试板均能通过《蒸汽锅炉安全监察规程》及《压力容器安全监察规程》所规定的各项性能。产品焊接接头质量一直很稳定。但是,今年以来,在焊接工艺

通过对比分析试验找出20g埋弧焊焊接接头冷弯开裂的原因,提出了防止冷弯开裂和提高冷弯合格率的措施。

以板厚为16mm的q345qd为母材,采用埋弧自动焊工艺,通过改变焊接电流和焊接速度来改变焊接线能量,对3组试板进行拉伸和冲击试验,并观察了焊缝金属显微金相组织,分析了焊接线能量对焊缝金属强度和韧性的影响。结合实验数据,得出如下结论:线能量过高将严重损害接头韧性,适当降低线能量可以得到强度和韧性均优良的焊接接头。

采用微拉伸试验研究了crmov钢焊接接头焊缝金属的局部力学性能,并对焊缝金属进行了微观组织观察和显微硬度测试。结果表明,焊缝金属呈现不均匀的微观组织分布;焊缝金属环向试样的拉伸强度要大于径向和轴向试样的拉伸强度,而焊缝中心所取试样的拉伸强度要小于焊道上所取试样的拉伸强度。结合金相分析得到,焊接接头焊缝金属最薄弱的部位在焊缝中心等轴晶区。

统计了几年来所做钢材的拉伸试验,从试样断裂部位、焊接接头构成、焊接方法和焊接工艺几个方面进行分析,找出了焊接机理和显微组织对钢材焊接接头拉伸试验结果的影响。其有利于采取针对性措施,改善焊接接头组织和性能,从而提高产品的焊接质量。