南美水电站导叶分段关闭的调节保证计算

猴场水电站机组设备采购阶段,业主为充分利用丰水期水量,提出水轮发电机组超10%出力的运行要求。在机组设备的gd~2不能加大时,可采用优化导叶关闭的方法,来满足水电站水力过渡过程计算要求,有效控制机组甩负荷后转速的上升和蜗壳进口压力的增加。

年月人民黄河第期 小浪底水电站导叶合理关闭规律初探 郑莉玲 黄委会勘测规划设计研究院郑州 前言 小浪底水电站为总装机的地 下厂房电站 , 投运后将主要担任调峰和调频任 务 , 引水系统采用单管单机方案 , 尾水系统二机 共用一尾水无压隧洞 。 采用混流式水轮机和 微机调速器 , 额定转速为 , 机 组转动惯量为 · “。本文以引水系统 最长的号机为分析计算对象 , 通过水力大波 动的过渡过程计算来选择合理的导叶关闭规 律 , 使得机组的最大转速上升率和蜗壳进口处 的最大水锤压力升高率在允许值范围内 。 号机引水系统参数见表 。 计算中假设 具有自由表面的下游无压尾水隧洞为一下游 水库 。 表号机引水系统参数 程计算 , 即机组在发额定出力和最大出力时甩 全负荷的过渡过程计算 。 本文以最大出力方案 为例进

随着国内环保要求的不断提高,对陆上景观影响相对较小的长引水隧洞越来越多地被应用于工程实践中。这类工程具有的共同特点是隧洞相对较长且均设置上游调压室,水力过渡过程中隧洞和调压室占据的份量较大,甚至可能影响其他调保计算成果。从长引水隧洞的水力过渡过程分析实践中总结出相应的规律,可从另一个角度选择合理的导叶关闭规律和时间。图2幅,表3个。

在长引水道系统中,由于水流惯性大,调压室水位波动周期长、衰减慢且振幅大,导致蜗壳进口最大压力受水锤压力与调压室涌浪压力两方面控制,后者主要受调压室体型控制,故水电站长引水道系统应结合调压室体型优化进行机组导叶关闭规律的优化。对水电站长引水道系统进行机组导叶关闭规律优化时,考虑到调压室涌浪对蜗壳进口最大压力的影响,在选择直线关闭规律时应对涌入调压室的流量及通过机组导叶的流量进行合理分配,在此基础上进行两段折线关闭规律的优化,根据两种关闭规律下通过机组导叶的流量相等可计算出第2段折线的斜率,这样只需对折点及第1段折线的斜率进行试算,减小了试算工作量。

从提高水电站调保计算的计算精度入手,阐明目前水击计算电算法的发展状况、计算思路、存在问题及解决方案。

一 1996拒水电站机电技术第4期 下马岭水电站导叶密封的技术改造 哈尔滨电机厂(哈尔滨150040)问风宾扬安滨胡新民 石蒂山发电总厂(北京100041)谢荣松赵仲华宋勤 1．机组主要参数 水轮机型号：hil8o—i卜一33o (转轮于1983年由hi638改为 hl180型) 设计水头：90m 设计流量：80m。／s 水轮机出力：67000kw 转轮转速：214．3r／rain 2．导叶密封存在的问题 下马岭水电站自1960投运后．长期存在 下列问题： (1)导叶密封条及导叶轴肩处端面迅速 汽蚀破坏，大量漏水．导叶关闭后其漏水量约 1．21m／s(实测值)，不但能量损失大．而且． 每年都要补焊汽蚀破坏部位，增加了检修费 用。 (2)给调相

1.机组主要参数水轮机型号:hl180—ij—330(转轮于1983年由hl638改为hl180型)设计水头:90m设计流量:80m~3/s水轮机出力:67000kw转轮转速:214.3r/min2.导叶密封存在的问题下马岭水电站自1960投运后,长期存在

由于调节保证设计涉及多专业,计算边界条件复杂多变,因此调节保证计算工况的选择难度较大。根据水工建筑物、压力钢管结构设计和水轮机设计对调节保证计算的要求,提出了调节保证计算工况的选择方法。

鹦鸽嘴水电站为利用原隧洞铺设主管降低工程造价,在设计中采用在调速器上增加二段关闭装置,采用分段关闭的形式进行调节。对分段关闭的水锤及调节保证计算表明,采用分段关闭措施合理,水锤及转速变化被限制在规范的要求内。

水轮机分段关闭调节在金川 峡水电站的应用与探讨 粱章堂 (甘肃省水利水电勘辨i设计晓) [提要]调节保证奉数超艰，联八幕统且占系统容量比重较小的中小型中低水岳电站， 可取采用分段关闭调节代替调压井或调压阀。蛄舍空川峡水电站两段关闭的应用初步探讨了 分段荚闭调节的可行·陆、可靠性、经济性和适用性· 一、问置的提出 金jil蛱水电站装设两台容量800kw的hl240—w卜71，sfw8oo一~o／1430水轮发电机 组。电站压力引水系统系一洞多用的复杂引水系统，由水库右岸原有输水泄洪洞中部分岔接 发电支洞和压力钢管组成。主洞将同时承担发电输水、泄洪以及工业用水农业灌溉供水等任 务，田压力引水管道较长，电站调节保证计算参数超限。此外，作为电站调节保证必须考虑 的一个特殊因素是，主隧洞原为一般压力洞，作为高压动力洞使用，在电站

调节保证计算对于水电站的设计十分重要，关系到水电站引水系统的设计以及机组参数的选择。以老挝南欧江七级水电站为例，通过对水轮发电机组进行调节保证计算，拟定了导叶关闭规律，并计算分析了最不利工况下的引水系统和机组相关参数，为机组运行调节品质及运行安全可靠性提供了理论依据。

针对越南昆江二级水电站机组增设最大容量的问题,对其重新进行调节保证计算,以确定导叶的关闭规律,并复核电站的引水发电系统及机组gd2是否满足要求。

水电站引水系统在惯性时间常数大于4s而又要求孤立运行情况下,需要设置调压井。结合具体电站实例介绍从提高大波动中允许转速上升入手,增大机组飞轮惯量,调速器采用导叶三段关闭,满足了调节保证计算要求。图5幅,表3个。

通过分析近年来水电站运行中出现的与调节保证有关问题,结合多年工作经验,对设计中需要注意的一些问题进行探讨。

介绍了针对引水系统布置复杂的瑞丽江水电站调节保证计算,并对其进行了分析研究,为相关电站提供参考。

采用近似公式和计算机仿真两种方法,对索风营水电站进行了机组调节保证计算,结果显示机组最大转速和蜗壳最大压力近似公式计算值均小于仿真计算结果。通过对计算理论进行分析,认为近似公式计算不确定因素较多,计算值与实际值偏差较大,可能造成电站设计安全余度不足,同时对近似公式系数取值的修正进行了探讨,为引水系统布置简单的水电工程调节保证计算提供参考。

根据峻山水电站的基本参数以及机组制造厂家提供的图纸,我们对电站机组的过渡过程进行了调节保证计算分析。提出了建议性的运行方案。表8个。

调节保证计算是水电站设计中的重要内容之一。水电站运行的过程中,为了最大限度的减少水压上升值与转速上升值,通过优化导叶折线关闭方式来解决过渡过程中水电站的运行安全问题是最经济的有效措施,而且技术上也容易实现。目前,普遍采用的两段或三段关闭规律。但是,理论上来讲,不管是两段还是三段关闭规律,都不是最优关闭规律。笔者从微积分的思想出发,提出了根据水轮机工作参数的变化实时地改变导叶关闭方式的非固定模式的导叶关闭方式,能更有效地提高水电站运行的稳定性和安全性。

介绍了水电站调节计算中,对于非圆引水涵洞d值在无资料的情况下,对d值的确定及调节保证计算作简要的探讨。

水利学报 2005年1月shuilixuebao第1期 1 文章编号:0559-9350(2005)01-0120-05 导叶开启时间对水电站过渡过程的影响 王丹，杨建东，高志芹 (武汉大学水资源与水电工程科学国家重点实验室，湖北武汉430072) 摘要：针对国内外规范对导叶开启时间的不同规定，结合理论推导和数值计算实例，分析了不同的导叶开启时间对 水电站过渡过程的影响。实例研究结果表明，大波动过渡过程中的蜗壳动水压力、沿管道轴线的压力分布以及调 压室阻抗孔口压差等参数均随导叶开启时间变化而变化。通过研究得到如下结论：国际电工技术委员会标准推荐 的增负荷时间30～40s是合理的；在并入小网的水力干扰过渡过程中，需要将运行机组最大初始开度限制在最大临 界开度之内，才能保证运行机组转速收敛于额定转速，以满足发电机和电网对调节系统的要求。 关键词：

针对国内外规范对导叶开启时间的不同规定,结合理论推导和数值计算实例,分析了不同的导叶开启时间对水电站过渡过程的影响。实例研究结果表明,大波动过渡过程中的蜗壳动水压力、沿管道轴线的压力分布以及调压室阻抗孔口压差等参数均随导叶开启时间变化而变化。通过研究得到如下结论:国际电工技术委员会标准推荐的增负荷时间30～40s是合理的;在并入小网的水力干扰过渡过程中,需要将运行机组最大初始开度限制在最大临界开度之内,才能保证运行机组转速收敛于额定转速,以满足发电机和电网对调节系统的要求。

依据有关规范和调节保证计算的原理，通过公式的演变推导，研究和拟定了查算图表的快速计算方法，减轻了水电站调节保证计算的工作量。本法对水电站规划和可研阶段选定合理的枢纽布置方案等有实用价值。文中并列举应用实例。