尼泊尔波迪科西水电站泄洪拉沙闸设计

尼泊尔kgg水电站工程泄洪闸座落在深厚透水冲积层上,利用geostudio软件按悬挂式防渗墙对闸基进行渗流分析,得到闸基渗流水头、渗透比降的分布规律和渗流量,并进一步分析水闸抗滑稳定性。结果表明,针对该类冲积层地层结构,采用本悬挂式防渗墙有效可行,且抗滑稳定性满足规范要求。

杂谷脑河河道坡降大,推移质含量高,将对水电站的过水建筑物造成严重的磨损破坏。本文对红叶二级水电站的过水建筑物,按其重要性,分别采取了不同的抗冲耐磨措施

波堆水电站具有地质条件差、泄流量相对较大、泄洪频繁、河道狭窄及泄洪消能建筑物布置局促等特点,泄洪消能设计是枢纽布置和水工设计的关键.介绍了波堆电站泄洪建筑物总体布置设计、泄流量分配,结合水工模型试验对泄洪消能建筑物结构体型、河道防护进行研究.

红叶二级水电站泄洪闸和冲沙闸抗冲耐磨设计——杂谷脑河河道坡降大，推移质含量高，将对水电站的过水建筑物造成严重的磨损破坏。本文对红叶二级水电站的过水建筑物，按其重要性，分别采取了不同的抗冲耐磨措施。　　

乌江沙沱水电站的泄洪流量已超过3万m3/s,总泄洪能量最高达13100mw、单宽能量最高达125mw,其泄洪消能建筑物具有流量大、尾水深、低佛氏数和堰上水头高、单宽流量大等特点,是保障枢纽工程安全运行的关键性建筑物。为此,对沙沱水电站泄水建筑物的泄洪、消能布置进行了精心的研究,并通过水工模型试验作了验证,从而较好地解决了该电站泄洪消能建筑物的设计问题。

珊溪水电站泄洪洞闸门设计——本文对珊溪水库工程电站泄洪洞闸门设计进行了详细介绍。　　

拉格都水电站泄洪工程布置与护岸设计——拉格都水电站工程水库总库容86.9亿m3，装机容量72mw拦河大坝为粘土心墙堆石坝．最大坝高40m，其泄水建筑物由泄洪洞和溢洪道组成。泄洪洞布置在主坝右岸，为导流、泄洪、放空水库三结合的无压隧洞，洞身为城门洞形，出...

土卡河水电站泄洪消能设计——云南土卡河水电站是一个中型水电工程。拦河坝为碾压混凝土重力坝。在参考国内中型水电站的泄洪消能设计经验后，结合土卡河的洪水、地质条件、尾水条件及枢纽布置特点，在施工详图阶段，对枢纽的泄洪消能方式进行了优化。采取了台阶...

杨房沟水电站坝址河谷狭窄,洪峰流量大,枢纽最大泄洪功率为10960mw,在国内拱坝中处于较高水平。水电站泄洪消能采用\"坝身表、中孔泄洪+坝下水垫塘\"布置型式。文中通过方案比较,泄洪建筑物采用3个表孔和4个中孔的坝身集中泄洪方案,下游消能建筑物采用水垫塘+二道坝方案。表孔出口采用收缩型式、中孔出口采用收缩型式的宽尾墩。结合泄洪雾化分析,对水垫塘两岸边坡采用混凝土护坡、喷锚支护和排水孔等措施。

构皮滩水电站泄洪消能设计——构皮滩水电站坝址河谷狭窄、洪水峰高量大，枢纽最大泄洪功率为42000mw，位居国内外高拱坝工程前列，泄洪与消能防冲设计是本工程的关键技术问题之一。通过方案比选和水工模型试验研究，推荐采用坝身孔口泄洪、坝下设置水垫塘消能...

沙湾水电站5#~8#泄洪冲砂闸,闸基下一期围堰2道塑性砼防渗墙对闸底板应力和闸基不均匀沉降产生较大影响。针对闸下塑性混凝土防渗墙提出了6种处理方案,通过有限元分析计算不同工况和塑性防渗墙处理方案下的沉降及应力分布,推荐采用对建基面以下8m范围内的塑性砼防渗墙进行松动爆破,同时对建基面以下2.0m范围内的残存防渗墙进行清挖后回填原状砂卵石。从处理后泄洪冲沙闸运行情况来看,闸基处理方式是合适的,可为类似工程作参考。

喜河水电站泄洪消能设计——喜河水电站泄洪消能采用底流消能形式结合各种辅助消能工以适应低水头、低弗氏数、大单宽流量、高尾水且变幅大，河床基岩抗冲能力差的特点。　　

本文介绍了某电站泄洪洞总体布置及结构设计,并结合水工模型试验对结构合理性进行了验证.

拉西瓦水电站泄洪底孔4m×9m-132m事故闸门属于目前中国高水头门型。门槽水力学比较复杂,采取何种措施以防止闸门振动、保证闸门和门槽运行安全,具有广泛的代表性。通过对该闸门门型的选择、闸门和门槽的结构特点、数值分析、水力学和振动试验、三维有限元计算等方面的介绍,可为此类型闸门设计提供参考。

针对某水电站泄洪洞通风洞洞口及工作门启闭机室噪音较大的问题,笔者研究并提出了有效的解决方案。通过在原通风洞内增设一定高度的阻塞体,减小了通风洞内的风速及风量,从而实现了降低噪音的目的,但是,增设阻塞体对洞顶通气井的风速及风量影响较小;通过在闸室左侧增设通气平洞,泄洪洞总通风量得到了有效的增加,但是原通风洞的风速变化不明显,即增加通气平洞不能降低原通风洞风速及风量;同步增设阻塞体以及通气平洞,在减小原通风洞风速的同时又通过新建通气平洞补偿了由于原通风洞增加阻塞体而减小的风量。

针对某水电站泄洪洞通风洞洞口及工作门启闭机室噪音较大的问题,笔者研究并提出了有效的解决方案。通过在原通风洞内增设一定高度的阻塞体,减小了通风洞内的风速及风量,从而实现了降低噪音的目的,但是,增设阻塞体对洞顶通气井的风速及风量影响较小;通过在闸室左侧增设通气平洞,泄洪洞总通风量得到了有效的增加,但是原通风洞的风速变化不明显,即增加通气平洞不能降低原通风洞风速及风量;同步增设阻塞体以及通气平洞,在减小原通风洞风速的同时又通过新建通气平洞补偿了由于原通风洞增加阻塞体而减小的风量。

渭沱水电站冲沙泄洪闸8~#闸墩出现了开裂,本文通过对闸墩温度场和温度应力进行计算分析后,认为早龄期混凝土过水是导致闸墩开裂的主要原因。

针对某水电站大坝坝址河谷狭窄、水头高、洪水峰高量大,致其泄洪消能措施复杂的问题,通过1∶100水工整体模型优化坝身泄流建筑物体型,表孔采用单边扩散加齿坎,中孔采用平底型及上翘型。模拟结果表明,优化方案实现了各孔水流在跌落下降过程中的碰撞扩散消能,有效减小了下泄水流射入水垫塘的动水压力,底板冲击压力由284.5kpa下降到137.3kpa以下,较好地解决了泄洪消能问题,保证了大坝和消能建筑物的安全。

景洪水电站泄洪建筑物设计——文章简要介绍了景洪水电站泄洪消能方案的选择、“宽尾墩一消力池”新型联台消能工在本工程中的应用以及主要泄洪建筑物的设计　　

康扬水电站泄洪闸闸墩滑模施工组织设计 一、工程概况 康扬水电站泄洪闸设计为三孔泄洪，由两个中墩与两个边墩 组成。中墩桩号闸下0＋54.20～0-003.50，长57.70m,宽6.00m, 沿水流方向墩中心线为结构缝。单孔泄洪闸设有一检修闸门和一 护闸。闸下0＋005.750为一事故检修门,2028.00m位置设有牛腿， 2033.13m位置设有液压启闭机。闸下0+046.200～0+054.200 2024.00m为一交通桥平台。闸下0+038.000～闸下0+046.200在 2024.00m～2036.00m为斜面。设计墩高2017.00m～2036.00m, 计19.00m。左边墙桩号闸下0+054.20～闸上0-003.50，长57.70m, 垂直于水流方向设有两道结构缝,2017.00m墙厚13.00m,

1 2020年4月19日 水电站泄洪闸闸墩 滑模施工组织设计 文档仅供参考 2 2020年4月19日 康扬水电站泄洪闸闸墩滑模施工组织设计 一、工程概况 康扬水电站泄洪闸设计为三孔泄洪,由两个中墩与两个边墩组成。 中墩桩号闸下0＋54.20～0-003.50,长57.70m,宽6.00m,沿水流方向墩 中心线为结构缝。单孔泄洪闸设有一检修闸门和一护闸。闸下0＋ 005.750为一事故检修门,2028.00m位置设有牛腿,2033.13m位置 设有液压启闭机。闸下0+046.200～0+054.2002024.00m为一交通桥 平台。闸下0+038.000～闸下0+046.200在2024.00m～2036.00m为斜 面。设计墩高.00m～2036.00m,计19.00m。左边墙桩号闸下

云南某水电站泄洪消能设计研究——云南某水电站具有洪峰流量大、下游水位高、多泥沙等特点，通过方案比选和水工模型试验研究，推荐采用五表孔泄洪、宽尾墩与跌坎底流联合消能的布置方案。本工程首次提出了宽尾墩与跌坎底流联合运用的消能方式，该消能方式很好的...