母线排导电电流

一、矩形铜排 铜母排截面25℃35℃ 平放（a）竖放（a）平放（a）竖放（a） 15×3176185 20×3233245 25×3285300 30×4394415 40×4404425522550 40×5452475551588 50×5556585721760 50×6617650797840 60×6731770940990 60×885890011011160 60×1096010101295 80×6930101011951300 80×81060115513611480 80×101190129515311665 100×61160126015571592 100×81310142516741850 100×10

母线 载面母线母线 (cm2)平放竖放平放坚放平放坚放载面载面 (cm2)平放竖放平放坚放平放坚放(cm2)平放坚放平放坚放平放坚放 15*31561651381451271342(60*6)1282135011261185103510902(60*6)165017401452163013401410 20*32042151801901661752(60*8)1596168014601480129113602(60*8)205021601503190016601760 25*32522652192302042152(60*10)1910201016821770155816402(60*10)2430256021402250198

系统描述了20ka、5米长高温超导电流母线本体的绕制、焊接及实验。超导母线本体设计采用成熟的均流技术设计,在自主开发的专用绕线机上进行绕制。超导线采用bi2223/ag多芯不锈钢加强带材。在超导带材与端部焊接过程中采用新的焊接技术,保证了超导性能不退化和减小接触电阻。对绕制的超导母线本体进行了直流实验。实验结果表明,两端端部接触电阻小于10nω,超导母线的临界电流大于32ka,满足设计指标要求。

提出了一种新型铜板母线排,它能减小开关电源电磁干扰的产生,提高设备电磁兼容性。分析不同形式母线排的电气特性,介绍了双层母线排的优点,给出了双层母线排的设计理论和方法。成功设计了大电流母线排,并将其应用于-30kv/50kw大功率高压开关电源,给出了应用新母线排前后的实测波形,对比实验结果表明,新型母线排杂散电感小,有效提高了高压电源的电磁兼容性。

针对80kva/400a变流器h桥母线排的设计要求,使用ansoftmaxwell有限元分析软件比较了不同设计原则下杂散电感参数的变化,并提出了一种新型的优化母线排结构,较少了igbt模块的关断过冲电压,并优化了高频电流的分布。通过仿真和实验分别证实了新型母线排的良好测试结果,最后给出了系统结构和实验波形。

tmy铜母线排载流量计算方法 估算法: 单条铜母排载流量=宽度(mm)x厚度系数 双母排载流量=宽度(mm)x厚度系数x1.5(经验系数) 铜排和铝排也可以按平方数来,通常铜应该按5-8a/平方,铝应该按3-5a/平方 常用铜排的载流量计算方法： 40℃时铜排载流量=排宽*厚度系数 排宽(mm);厚度系数为:母排12厚时为20;10厚时为18;依次为:[12-20，10-18，8-16，6-14，5-13，4 -12]. 双层铜排[40℃]=1.56-1.58单层铜排[40℃]（根据截面大小定） 3层铜排[40℃]=2单层铜排[40℃] 4层铜排[40℃]=单层铜排[40℃]*2.45(不推荐此类选择,最好用异形母排替代) 铜排[40℃]=铜排[25℃]*0.8

针对80kva/400a变流器h桥母线排的设计要求,使用ansoftmaxwell有限元分析软件比较了不同设计原则下杂散电感参数的变化,并提出了一种新型的优化母线排结构,较少了igbt模块的关断过冲电压,并优化了高频电流的分布。通过仿真和实验分别证实了新型母线排的良好测试结果,最后给出了系统结构和实验波形。

为了在设计阶段评估大电流封闭母线通过大电流时的温升,推演出了大电流封闭母线沿径向的电流密度分布及单位长度阻抗的计算式,然后分析热量传递过程,给出温升具体的计算方法,结合已完成的大电流封闭母线设计事例作出了具体计算和温升评估,最后根据计算结果,提出了可能的降低温升的措施。通过计算、分析,可预测大电流封闭母线可能出现的缺陷,为设计及采取相应措施提供理论支持。

如何选择母线槽的电流 母线槽种类的选择应遵循小电流（2000a以下）选用空气式，大电流（2000a 及以上）选用密集型。那么母线槽的电流该如何选择呢？若电流等级太小，母线 槽容易过载而发生故障，若电流等级太大，会造成造价提升。一般情况下，我们 按照下面的公式计算母线槽的电流等级： ie≥i＝ ie——母线槽额定电流（a） i——用电设备组的工作电流（a） p——用电设备组的容量（w） u——用电设备组的额定电压（v） cosφ——功率因数（一般取0.85） 在实际工作中，我们也可利用经验来选择封闭式母线槽的规格，一般情况下 “封闭式母线槽载流量”的数值为计算负荷数值的2倍。例如p=500kw,可选择 1000a的封闭式母线槽。

由于调峰电站开、停机频繁,如是长距离离相封闭母线,则容易在母线外壳内结露,从而破坏母线与外壳间绝缘,并导致其钢制件锈蚀。在分析几种母线防凝露措施的基础上,介绍了两种在工程中实际应用的例子,通过对比其适用性,提出了较理想的封闭母线防凝露措施。所推荐的方法和措施,对于气候潮湿地区水电站大电流封闭母线保护,具有实际的借鉴应用价值。

风力发电机组动力电流的传输,一般采用动力电缆来完成;随着发电机组的容量越来越大,电流等级也越来越大,动力电缆的许多缺点凸显出来。近期以来,一些整机厂商开始采用母线来代替动力电缆。但是,对于不同容量的机组,选用哪种方式较好,一直以来没有一个确定的结论,本文就动力电缆和母线的选择方面做出一个全面的分析。

针对低压大电流母线桥的降噪难题,建立了某型号母线桥的全三维数值模型,应用有限元和边界元综合分析法,对其进行了振动声学数值计算.计算过程中,以电磁场分析结果作为振动分析外激励载荷,进行振动响应分析,再以振动响应计算结果作为声学边界条件,采用间接边界元法,对母线桥声学特性进行了计算,计算结果与实验数据对比表明仿真模型和计算方法的有效性.在此基础上,根据仿真结果改进结构,实验验证其具有良好的降噪效果.

一、tmy铜母线关键性能指标 符合gb/t5585-2005tmy铜母线标准 化学成分：cu+ag≥99.90% 20℃直流电阻率≤0.01777ω.mm 2 /m；电阻温度系数0.00381℃ -1 硬度≥65hb 二、温升试验条件 持续50hz交流电，电流排暴露在不流动的空气中，且无人工冷却。 三、环境温度为35℃，引起电流排上温度65℃及85℃的电流。 规格截面积 空气温度35℃时电流负荷能力（a） 母线温度65℃母线温度85℃ 10*330110140 20*5100310370 50*3150500610 30*5150430520 30*6180470570 50*4200600730 40*5200550670 20*10200470570 40*62406007

一、tmy铜母线关键性能指标 符合gb/t5585-2005tmy铜母线标准 化学成分：cu+ag≥99.90% 20℃直流电阻率≤0.01777ω.mm 2 /m；电阻温度系数0.00381℃ -1 硬度≥65hb 二、温升试验条件 持续50hz交流电，电流排暴露在不流动的空气中，且无人工冷却。 三、环境温度为35℃，引起电流排上温度65℃及85℃的电流。 规格截面积 空气温度35℃时电流负荷能力（a） 母线温度65℃母线温度85℃ 10*330110140 20*5100310370 50*3150500610 30*5150430520 30*6180470570 50*4200600730 40*5200550670 20*10200470570 40*62406007

广石化电站的1、2号主变更换后,电气运行参数发生改变,因此对1、2号主变6kv侧出线的母线排进行动热稳定及共振频率的校验,以确保电站系统安全稳定运行。

I-LINEB系列高电流母线槽

I-LINE高电流母线槽系统

在大中型电炉短冈母线排中普遍采用长方形截面排作交错并列摆列,如图一。这种摆列法具有电气性能好,造价低、材料制造简单、施工方便等优点,目前中小型电炉母线排也颇多采用,但这种摆列法还存在着一定缺陷,主要的有:1、由于感抗作用使中间母线与外边母线的电流分配产生严重的不平衡,母线排条数越多,不平衡程度也越大,中间的母线在冷却条件最差的情况下,却承担最大的负荷。图一示六条母线排的电流分配情况,计算和实践证明母线c、d承担全电流的40％,其分仅占60％,

直流母线支撑电容的纹波电流是影响变流器产品寿命的关键因素之一。为了节约能源、扩充容量、优化设计等,工业生产时通常采用多个电机共用一条直流母线的结构。文章分析了变流器直流母线的理想纹波电流的形成机理,研究了共直流母线谐振对电容纹波电流的影响,提出了抑制纹波电流的方法,并通过仿真验证了分析结论的正确性。

大电流高温超导电线材料

低压大电流母线桥振动噪声分析与控制 (2)

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