煤沥青为原料制备高性能无黏结剂炭材料

采用交联合成法,以煤焦油为原料,多聚甲醛为交联剂,在酸性催化剂对甲苯磺酸的作用下制备煤焦油沥青树脂。采用正交试验法研究了交联剂量、催化剂量、反应温度和反应时间对合成煤焦油沥青树脂的影响。结果表明,增加交联剂量和催化剂量可以起到降低反应温度和缩短反应时间的效果;煤焦油沥青树脂的软化点、结焦值和黏结强度等指标均随反应温度升高和反应时间延长而明显增加。

选择两类具有相近流变性能的黏结剂沥青和浸渍剂沥青,模拟炭材料的微孔分布测定了两类沥青的渗透率,对比研究了浸渍剂沥青和黏结剂沥青的渗透性能差异。结果表明,浸渍剂沥青的渗透性能远优于黏结剂沥青,浸渍剂沥青的渗透率为黏结剂沥青相应值的3.54~22.13倍,两类煤沥青的渗透性差异是由于其qi含量不同造成的,浸渍剂沥青极低的qi含量(0.2%以下)大大降低了煤沥青向多孔滤材中的渗透阻力,为提高浸渍效果创造了有利条件。

以改质煤沥青为原料,采用koh活化法制备活性炭。探讨了碱炭比、炭化时间、活化温度、活化时间等对活性炭吸附性能的影响。结果表明,制备改质煤沥青基活性炭的最佳条件为:碱炭比为4,炭化时间为45min,活化温度840℃,活化时间140min,在此条件下,制得改质煤沥青基活性炭的碘吸附值为1152.8mg/g。

煤沥青流变性能对炭材料生产影响极大,煤沥青流变性能的合适调节及相应工艺参数的优选对于提高炭材料质量有着重要的作用。文章讨论了混捏、成型、焙烧和浸渍过程中影响煤沥青流变性能的因素,分析了工艺参数变化对煤沥青流变性能的调节作用,提出了改善煤沥青流变性能的措施。

传统煤焦油基制备柱状活性炭粘结剂存在成本高、污染严重、质量不稳定等诸多问题,文章将煤沥青和膨化淀粉复配为新型粘结剂,以无烟煤为原料制备柱状活性炭。采取正交试验设计实验方案,研究活化温度、炭化温度、活化时间、炭化时间与水蒸气通量对柱状活性炭强度、碘吸附值、亚甲基蓝吸附值以及收率的影响,并利用热重分析仪考察了粘结剂的热性能。结果表明:制备柱状活性炭的最佳工艺参数为:活化温度850℃,炭化温度600℃,活化时间300min,炭化时间60min,水蒸气通量0.2ml/min,其碘吸附值达到1241.1mg/g,亚甲基蓝吸附值高达159.5mg/g,强度为75.2%,收率38.9%,说明新型粘结剂可制备出符合要求的净化用柱状活性炭。

沥青原料对于炭素材料性能有重要的影响,本文介绍了炭材料用前驱体煤沥青的改性方法,对改性机理进行了详细描述,指出了目前煤沥青改性存在的问题以及未来发展的趋势。

本文主要研究了碳沥青的改性,探讨了不同质量比的石油沥青/煤沥青对于碳沥青改性性能的影响,同时研究了不同用量的芳烃油、sbs对改性碳沥青性能的影响.研究结果表明,石油沥青和煤沥青的比例在一定范围内,使改性碳沥青的延度等指标完全满足sbs1-c标准.当石油沥青与煤沥青的质量比为60/20时,其综合性价比达到最佳值.研究还发现,对于本改性体系,芳烃油和sbs的用量对于碳沥青的改性有较大的影响.

煤沥青建筑材料

以煤沥青为原料,应用纳米二氧化硅模板法制备中孔活性炭,并考察焦模比、碱碳比以及活化温度对活性炭孔结构和收率的影响。结果表明,所得活性炭试样孔径分布最大值与模板剂孔径尺寸相吻合。在焦模比为2∶1、碱碳比为4.5∶1、活化温度为850℃时,所制活性炭总比表面积为1729m2/g,其中中孔比表面积为1702m2/g,占总比表面积的98.43%。

煤沥青基中间相沥青的制备研究

采用竹炭、硅藻土和粘土为原料,通过干压成型-高温烧成法制备出一种用于内墙装饰的含炭建筑材料,分析了竹炭/硅藻土质量比及烧成温度对含炭建筑材料的物化性能、物相组成及显微结构的影响规律。研究结果表明,竹炭、硅藻土和粘土三种原料复合可以制备较高气孔率、较高强度的含炭建筑材料,其物相主要为石英相与莫来石相,呈现规则孔道结构;在竹炭/硅藻土质量比为15/60,烧成温度为1150℃时,含炭建筑材料具有较好的综合性能,其破坏强度可达459.7n,吸水率10.55%,显气孔率18.4%,达到国标gb/t4100-2006附录l中对bⅲ类陶质砖的性能要求,而且该材料的比表面积达到34.86m2/g,远红外辐射率达到0.904,具备远红外及吸附等功能,有望成为一种新型的室内功能装饰材料。

煤沥青流变性和煤沥青对炭素骨料焦浸润性的研究

煤沥青的流变性是影响黏结剂对骨料浸润性的重要指标,研究煤沥青的流变性,对制定混捏条件,保障糊料和炭素制品的质量具有指导意义。本文主要研究了煤沥青对炭素骨料石油焦(无烟煤)的浸润性及沥青的流变性能,探讨了煤沥青的黏度与软化点、喹啉不溶物之间的关系,最终找到了炭素材料在混捏过程中最佳混捏的黏度范围,这对提高铝用炭素材料质量,降低阳极消耗,延长铝电解槽寿命将起到积极的推动作用。

1中温改质沥青我国将煤沥青一般分为低温沥青(软化点为30～75℃,又称为软沥青)、中温沥青(软化点为75～95℃)、高温沥青(软化点为95～120℃,又称为硬沥青)和改质沥青(软化点为105～120℃)。gb/t2290—1994规定石墨电极生产用中温沥青的质量指标:软化点为80～90℃,甲苯不溶物含量为15%～25%,灰分不大于0.3%,水分小于5%,挥发分为58%～68%,喹啉不溶物含量小于10%;其他炭材料生产用中温沥青的质量指标:软化点为75～95℃,甲苯不溶物含量小于25%,灰分不大于

三种改性煤沥青的性能及其炭化行为对比 (2)

通过煤沥青甲苯可溶性组分与聚碳硅烷共混合低温裂解引入具有抗氧化性的si杂原子,制备si掺杂煤沥青在氩气氛中经过900℃处理得到炭化产物。采用ft-ir、xrd、sem和tg-dsc手段对si掺杂沥青炭化产物氧化前后抗氧化性能进行表征。研究表明:经过900℃处理得到的炭化产物β-sic以微晶形式存在,其在900℃氧化后生成的sio2不能有效地愈合氧化后产物表面的裂纹。该炭化产物在低于950℃氧化时,该炭化产物抗氧化性相对较弱,在950-1500℃温度范围氧化时,其抗氧化性相对较强。

以mgo为模板,采用低软化点(27℃)各向同性沥青为炭材料前驱体,采用程序升温一步炭化法制得了系列中孔炭材料。采用乙酸镁和柠檬酸镁为mgo的前驱体,沥青与mgo前驱体按照不同质量比混合,混合比例以得到的mgo为计算基准。采用低温n2吸附测得炭材料的比表面积和孔径分布,采用透射电镜观察炭材料的内部结构特征。结果表明,两种前驱体与沥青混合得到的炭材料比表面积均随mgo/沥青质量比例的增加呈线性增加趋势,柠檬酸镁体系中mgo/沥青质量比为8/2时最高比表面积达到1295m2/g,随mgo/沥青质量比的不同分别在2.5nm和5nm处有集中的孔分布;乙酸镁体系制得的炭最高比表面积也达到1199m2/g,并且在5nm和12nm处有集中的孔分布。

将自制的煤沥青粉添加到重油中制得浆体燃料煤沥青油浆,对成浆性和流变性的影响规律进行了研究.结果表明,在相同温度下,煤沥青油浆的表观黏度随煤沥青粉添加量的增加而增大,剪切速率相同时黏度随温度的升高而减小.添加不同质量分数制得的煤沥青油浆在同一剪切速率下的黏度随温度的升高而减小,且随温度的升高黏度减小趋势逐渐变小,当煤沥青粉添加量≤12%时,煤沥青粉添加量对煤沥青油浆的流变性影响较小.随着煤沥青粉添加量的增加,煤沥青油浆的低位发热量稍有下降,但降低幅度较小.

煤沥青浸渍性能 摘要：采用热重/差热分析、核磁共振、热台显微镜在位观察等方法，对太钢改质沥青和北京焦化厂中温煤 沥青的软化点、元素组成、结构、组成、粘度进行了分析，以评价其作为浸渍沥青性能。结果表明：太钢 改质沥青比北京焦化厂中温煤沥青的吡啶不溶物含量高，芳香度低，高温流动性略好，产碳率也高。 1前言高性能石墨材料都需要进行浸渍处理，浸渍剂的性能是影响石墨材料性能的主要因素之 一。我国浸渍剂沥青尚无专门生产线，一般采用中温煤沥青和改质沥青或者几种沥青的简单混合配制〔1〕。 煤沥青的性能直接影响浸渍效果和成本。国产中温煤沥青和软化点为75～95℃，喹啉不溶物含量一般在 6％～10％，产碳率(conradson法)一般低于40％，浸渍效果不佳。如果采用改质沥青，其产碳率则大于 40％，但是改质沥青软化点在100～120℃，喹啉不溶物含量6％～15％。如果采用低qi

本文研究了添加拓博琳tmap-8全效高性能改性剂(以下简称ap-8改性剂)的sma-13和sup-13沥青混合料的各项性能,并与相应的sbs改性沥青混合料进行了对比试验研究。室内试验研究表明:该改性剂可取代sbs改性沥青应用于路面的上面层、中面层和下面层。掺加ap-8改性剂的sup-13沥青混合料的动稳定度是sbs

针对我国目前煤沥青产量大但有效利用率低的现状,通过采用冷冻粉碎制得煤沥青粉,再添加合适分散剂制备具有与水煤浆类似性质的煤沥青水浆。结合水煤浆的研究结果,分析了分散剂在煤沥青水浆制备中作用原理,并对煤沥青水浆的研究情况及制备过程中的影响因素进行了分析总结。在此基础上指出了煤沥青水浆的研究方向。

以高温煤沥青粉为填料,聚氨酯为基料,研究了高温煤沥青粉含量、煤沥青粉粒径等条件对聚氨酯防水材料力学性能、透水性及低温弯折等性能的影响,并通过扫描电镜分析了煤沥青粉及防水材料的微观形态和相互作用机理;通过tg、dsc讨论了该防水材料的耐热特性及低温脆性温度。结果表明,煤沥青粉含量在10%～15%时可满足国家标准规定的防水材料要求,煤沥青粉粒径越小,材料力学性能越好,且具有良好的耐热特性及耐低温性能。