楼板地坪对脚手架立杆承载力的验算

脚手架承载力计算

工程名: 设计主要依据: 《建筑结构荷载规范》(gb50009-2001); 《建筑抗震设计规范》(gb50011-2001); 《钢结构设计规范》(gb50017-2003); 《混凝土结构设计规范》(gb50010-2002); 计算简图： 结果输出 钢梁1 截面类型=31;布置角度=0;长度:l=2.80 验算规范:普钢规范gb50017-2003 ---梁的弯矩包络--- 梁下部受拉: 截面1234567 弯矩-5.77-2.93-0.030.000.000.000.00 梁上部受拉: 截面1234567 弯矩0.000.000.002.915.918.9512.05 梁下部受拉最大弯矩m=-5.77,最大应力σ=83.56<f=

. . 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kn/m)： q11=25.000×0.120×0.300=0.900kn/m (2)模板的自重线荷载(kn/m)： q12=0.300×0.300=0.090kn/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kn/m)： 经计算得到，活荷载标准值q2=(1.000+2.000)×0.300=0.900kn/m 静荷载q1=1.20×0.900+1.20×0.090=1.188kn/m 活荷载q2=1.4×0.900=1.260kn/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不 利分配的弯矩和，计

个人资料整理，仅供个人学习使用 1/11 脚手架立杆焊接专用设备 （6环12枪） 技 术 方 案 书 目录 个人资料整理，仅供个人学习使用 2/11 一、焊接对象 二、主要技术参数 三、设备概述 四、系统特点 五、自动焊接操作程度 六、加工工件焊缝质量 七、环境要求 八、调试工件的供给 九、技术资料提供 十、验收 十一、安装调试及保修服务 十二、设备包装运输方式 十三、价格 一、焊接对象； 1、焊接对象：脚手架立杆焊接； 2、材料：q235 个人资料整理，仅供个人学习使用 3/11 3、管体直径：￠48mm; 4、工件长度：4000mm； 5、管壁厚度：3.2mm; 二、主要技术参数： 1、焊接速度：2~10mm/s;

1 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kn/m)： q11=25.000×0.120×0.300=0.900kn/m (2)模板的自重线荷载(kn/m)： q12=0.300×0.300=0.090kn/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kn/m)： 经计算得到，活荷载标准值q2=(1.000+2.000)×0.300=0.900kn/m 静荷载q1=1.20×0.900+1.20×0.090=1.188kn/m 活荷载q2=1.4×0.900=1.260kn/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不 利分配的弯矩和，计算公式

木方－-立杆-承载力的计算 ————————————————————————————————作者: ————————————————————————————————日期： ? 木方按照均布荷载下连续梁计算。 １．荷载的计算 (１)钢筋混凝土板自重(kｎ／m）: q11=25.０00×0．120×０.30０＝0．９00ｋn/ｍ (2)模板的自重线荷载(kｎ/ｍ)： q12=0.3０0×0．300=0.０９0kｎ/ｍ （３)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kn／ m): 经计算得到，活荷载标准值q2＝(１.0０0＋2．000)× ０.300=0.９0０kn/m 静荷载ｑ1=1．20×0.９0０+1.20×0．０90=1.１8８kn/ｍ 活荷载q2＝1.4×0.900=1.260ｋ

1 工程联系单 编号：tj043 工程名称：衡阳市金星花苑联系事宜：转换梁钢筋代换事宜 致：衡阳市建设工程监理有限公司 衡阳市润泽置业有限公司 湖南雁能建筑设计研究有限公司 内容： 根据结施改-24、26转换层梁配筋图，其中1-5*3/m轴框支梁[zkl37(2)，截面 尺寸为800*2600，梁跨为8.5m]底筋为25根直径为32mm的三级钢，安装顺序为 (3/11/11)，1-11*q轴框支梁[zkl42(3)，截面尺寸为800*2600,梁跨为8.5m与7.2m] 底筋为25根直径为32mm的三级钢，安装顺序为(3/11/11)，a-c*39轴框支梁 [zkl18(2)，截面尺寸为800*2600，梁跨为7m]底筋为22根直径为32mm的三级钢， 安装顺序为(11/11)。在钢筋安装过程中，出现了底第一排与第二排正中

“轮扣式”钢管脚手架立杆、横杆、底座的设计荷载 1、支撑立杆设计荷载： 横杆竖向步距600mm框架立杆荷载pmax＝40kn 横杆竖向步距1200mm框架立杆荷载pmax＝30kn 2、横杆设计荷载： hg－60bg－60pmax＝10.16knqmax＝22.22kn hg－90bg－90pmax＝6.77knqmax＝14.8kn hg－120bg－120pmax＝5.08knqmax＝11.11kn 3、可调底座、可调u型顶托设计荷载为：pmax＝60kn

悬挑脚手架、双立杆脚手架、卸载式脚手架讲解——本资料为悬挑脚手架、双立杆脚手架、卸载式脚手架讲解，共46页概况：脚手架的种类有扣件式钢管脚手架、碗扣式钢管脚手架和门式钢管脚手架等。高层建筑外脚手架的构造形式应按工程特点和施工组织的要求选用，首先...

可调底座、顶托超高对脚手架承载力影响的分析

门式钢管脚手架立杆试验方法的探讨

【tips】本文由李雪梅老师精心收编整理，同学们定要好好复习！ 轮扣式脚手架立杆、横杆、步距如何选择？ 一、什么是轮扣式脚手架 轮扣式脚手架全称为多功能轮扣式脚手架，它是由承插型盘 扣式钢管支架衍生出来的一种新型建筑支撑系统。与盘扣式 钢管支架相比具有承载力大，搭建速度快，稳定性强，易于 管理等特点。 轮扣式脚手架在脚手架发展史上实现了三个第一： 第一个实现了钢管脚手架在结构上无任何专门的锁紧零件； 第一个实现了在钢管脚手架上无任何活动零件； 第一个实现了我国对整体新型钢管脚手架的自主知识产权。 该产品已被普遍使用于路桥、市政工程中，在房建工程中正 被广泛运用。 二、轮扣式脚手架架体组成 1、主要构配件： (1)、立杆：杆上焊接有连接的轮盘和连接套管的竖向支撑 杆件。 标准杆 非标准杆

随着城市基本建设步伐的加快,门式钢管脚手架在建筑工程中起着越来越大的作用。但由于制造单位对产品质量问题重视不够,高空作业时引发了一些倒架事故,造成了人员伤亡,也引起政府有关部门的重视,提出必须对门式钢管脚手架质量进行检验,避免事故的进一步发生。下面就门式钢管脚手架立杆抗压强度试验问题进行探讨。

以山西省煤炭交易中心项目高度为5m的碗扣式满堂脚手架为例,对碗扣式支撑体系立杆的稳定性进行了验算,并提出相关的构造要求,以提高脚手架的稳定性,从而保证人民生命财产的安全。

莲都区联城城郊农民新社区三期(里东安置小区)脚手架搭拆施工方案 1 脚手架施工方案 一、编制依据和原则 1、编制依据 1.1、《莲都区联城城郊农民新社区三期(里东安置小区)工程施工图纸》 1.2主要规范、规程 序号规范、名称规程发布日期施行日期规范规程编号 1 建筑施工扣件式钢管脚手架 安全技术规范（2002版） 2001.12001.6jgj130-2001 2 建筑施工高处作业 安全技术规范 1992.11992.8.1jgj80-91 3建筑施工安全检查标准1999.31999.5.1jgj59-99 4 丽水市建筑工程施工安全操作规 程 1.3、施工组织设计 施工组织设计名称编制日期编制人 莲都区联城城郊农民新社区三 期(里东安置小区)工程施工组 织设计 2016年11月李渭兴 1.4

501.51.21.514.6426.601.55 #div/0! #div/0! #div/0! 立杆长度 计算系数 μ 上部单立杆---下部双立杆架体稳定性计算 架体底部轴力ns=hs/h(0.1196h+0.049la+0.023b+0.0036lah+0.0703)+n 双立杆应力σs=nsh2μ 2 /0.489949/2　σs≤205n/㎜ 2 为合格 下部双立 杆高度 hs（m） 立杆纵距 la(m) 立杆横距 b(m) 水平杆步 距h(m) 上部单立 杆轴力n (kn) 架体底部 轴力ns (kn) 连墙件 146.76 #div/0! #div/0! #div/0! 双立杆强度计 算结果σs （n/mm2）

普通型钢悬挑脚手架(3立杆）计算书 一、基本参数 悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1400 主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋 压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度lx(mm)1950 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离 a(mm) 100主梁建筑物内锚固长度lm(mm)2050 梁/楼板混凝土强度等级c25 二、荷载布置参数 支撑点号支撑方式 距主梁外锚固点水 平距离(mm) 支撑件上下固定点 的垂直距离l1(mm) 支撑件上下固定点 的水平距离l2(mm) 是否参与计算 1上拉185040001750是 作用点号各排立杆传至梁上荷载f(kn) 各排立杆距主梁外锚固点水平距离 (mm) 主梁间距la(mm) 1122501400 21112501400 3

本文提出了计算扣件式钢管脚手架立杆极限承载力的一种新方法,并以脚手架常规构造尺寸列出相应的极限承载力表可供现场工程技术人员查用。

首先建立了脚手架立杆横向振动的非线性方程,接着利用同伦分析法对该非线性方程进行求解,获得了脚手架立杆非线性振动的频率和一阶同伦分析解,并与摄动法的结果进行了比较。求解过程中发现,同伦分析法在求解非线性振动方程时无需引入小参数,从而增加了近似解的精度和适用范围。数值计算结果表明,随着立杆初始振幅、轴向压力和立杆长度的增加,振动频率将发生明显变化。因此在实际脚手架搭设过程中,应该严格遵守规范,避免脚手架立杆发生横向非线性谐振。

本文主要针对南京市江宁区某复建房项目1号楼项目建设过程中的外墙脚手架系统进行设计,通过计算确保脚手架在施工中的安全性,同时期望为其他类似项目的施工提供借鉴。

1/7 双排双立杆脚手架计算书 本工程采以双排单管扣件式钢管脚手架,钢管规格为48×3.5mm；密目网规 格：2300目/100cm2,每目空隙面积为1.3mm2.脚手架立於基槽回填土上,下设 50×300×4000木垫板.立杆横距为1.05米,立杆纵距为1.5米,水平杆步距为 1.8米,水平横杆间距为0.75米,内立杆距墙0.3米；连墙件为两步三跨设置,连 墙件采以48×3.5mm钢管,以双直角扣件分别与脚手架和框架柱或预埋件连接. 搭设高度为20m.外侧立面采以密目安全网全封闭,再二层满铺脚手板进行防护. 基本风压为0.45kn/m 2 .施工荷载qk=3kn/m 2 .木脚手板自重标准值qp1=0.35 kn/m2,栏木.挡脚板自重标准值qp2=0.14kn/m. 本脚手架计算依据： 《建筑施工扣件式

双排双立杆脚手架计算书 本工程采用双排单管扣件式钢管脚手架，钢管规格为48×3.5mm；密目网规 格：2300目/100cm2，每目空隙面积为1.3mm2。脚手架立于基槽回填土上，下设 50×300×4000木垫板。立杆横距为1.05米，立杆纵距为1.5米，水平杆步距 为1.8米，水平横杆间距为0.75米，内立杆距墙0.3米；连墙件为两步三跨设 置，连墙件采用48×3.5mm钢管，用双直角扣件分别与脚手架和框架柱或预埋件 连接。搭设高度为20m。外侧立面采用密目安全网全封闭，在二层满铺脚手板进 行防护。 基本风压为0.45kn/m2。施工荷载qk=3kn/m2。木脚手板自重标准值qp1=0.35 kn/m2，栏木、挡脚板自重标准值qp2=0.14kn/m。 本脚手架计算依据： 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（jgj130—2001）（