客梯轿厢架强度计算

厂房牛腿强度计算报告

工程计算书 工程编号:设计号: 设计:校核:审核:审定: 管道壁厚计算: pd δ=----------------- 2σsfφ 式中δ----管道最小计算厚度(mm p----管道最大工作压力(mpa d----管道外径(mm σs---管道最低屈服强度(mpa材质:l245,屈服强度245mpaf----设计因素取0.30 φ----管道纵向焊缝系数,无缝钢管=1,螺旋单面焊钢管=0.8 根据《城镇燃气设计规范》gb50028-93规定,钢质燃气管道最小公称壁厚如下: 公称直径:dn100~dn150公称壁厚:4.0mm dn200~dn300公称壁厚:4.8mm dn500~dn550公称壁厚:6.4mm 本工程选取管道如下: 材质:l245 外径*壁厚:d*

3.1.4吊钩的应力计算 因为选用的是直柄吊钩，故其应力计算如下：计算的断面按图，其计算公式按式 3-1和3-2 10 1 er e fk q b c （3-1） 20 2 er e fk q b d （3-2） 式中c—c点拉应力（mpa）； d—d点压应力（mpa）； q—按表的起重量算出的拉力（n）； 表3-2吊钩的力学性能 强度等级mp)(st)(v 屈服点s或 屈服强度 mpa/2.0 235315390490620 冲击吸收功 jak/（应变 时效试样） 4841413434 f—截面面积（2mm）； 1e—截面重心至内缘距离（mm）； 2e—截面重心至外缘距离（mm）； bk—依截面形状定的曲梁系数； 1 20 1e e bdf xr x f k, x—计算bk的自变量值，0r—截面重心轴

宝通江999完工图 舵强度计算书 标记数量修改单号签字日期图样标记总面积m2 编制马作根打字 校对张遂涛 审核第1页共3页 审定潜江市金龙造船有限 公司批准日期 1.概述 1.1本船是54m甲板货船，适航于内河a、b、c级航区。 1.2本船舵计算按中国船级《钢质内河规范》（2009）的有关要求进行。 1.3主尺度及参数 总长loa59.5m 水线长ls58.53m 型宽b12.0m 型深d2.9m 吃水d1.2.3m 航速vs=12km/h=6.4865kn=3.34m/s 1.4舵的计算参数 舵叶数2只 舵类型naca0018

模数m/mn2.504.00输入转矩t 分度圆压力角α/αn20.0020.00计算档速比ix z121.0013.00输入转速n0 z233.0043.00计算载荷tj x1/xn10.550.24齿形公差ff x2/xn200.5796大轮基节偏差fpb 分度圆螺旋角β0.00000.0000接触寿命系数zn 齿顶高系数ha※/han ※11.08主动轮转速n1 顶隙系数c※/cn※0.250.3接触使用系数ka 齿轮宽度b2023.4轴承跨距l 钢球（棒）直径dp4.335齿轮距中部距s 跨齿数(输入)k44fβ 端面压力角αt20.000020.0000补偿系数 invα’/invα’t0.0223185920.02555831350℃油运动

第1页，共2页 10米风光互补路灯强度校验 a、已知条件: 1、风速:u＝36.9m/s约12级台风 3、灯杆材质：q235 4、屈服强度：[σ]＝235mpapa=n/m2 5、弹性模量：e＝210gpa 6、h＝10000mmd＝90mmd＝200mmt＝4mm b、风压： p＝u2/1.6＝851.01n/m2 c、迎风面积： s塔杆＝(d+d)*h/2＝1.45m 2 s挑臂＝60×1500×1＝0.09m2 s灯具＝300×1000×1＝0.30m 2 s太阳能板＝1200×540×1＝0.65m 2 ×sin35°＝0.37m2 s风叶＝300×1200×3＝1.08m2 hx　＝(2d+d)*h/3(d+d)＝

轿厢导轨强度计算 基本参数 轿厢自重：w=1150kg 额定载重：q=1050kg 额定速度v=1.75m/s 平衡系数=0.47 顶层高=4.5米 底坑深=1.6米 提升高度=100米 随行电缆=73.47kg 补偿链=155kg 钢丝绳=91.51kg 轿厢综合总重p=1469.99kg 导轨型号：t75-3/b 导轨导向面宽：b=15570mm 导轨截面高：h=62mm 导轨横截面积：a=1091mm2 弹性模量：e=210000n/mm2 回转半径：ix=19.21mm x方向惯性矩：jx=402900mm 4 y方向惯性矩：jy=264700mm4 x方向抗弯模量：wx=9286mm3 y方向抗弯模量：wy=7060mm 3 导轨支架间距：l=

沿海多用途甲板驳船基本设计 标记数量修改标号签字日期 总纵强度计算书 td707-110-02js编制李红霞会签 校对 标检总面积共18页第1页 审核郭振邦 天津大学建工学院船舶工程系审定唐友刚日期 总纵强度计算书td707-110-02js第2页 目录 1.计算说明⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯3 1.1驳船主要尺度 1.2计算工况与计算状态 1.3计算方法 1.4强度衡准 2.满载出港工况⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯3 2.1重量分布⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯3 2.2计算结果⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯5 3.铺

断热铝型材强度计算

d(mm)扭矩t（n.m）轴外径d（mm）轴内径d（mm）轴颈系数α剪切应力τp 59.92570080700.87540 54.34660090700.77830 61.34280060550.91760 d(mm)功率p（kw）轴外径d（mm）轴内径d（mm）轴颈系数α剪切应力τp 36.54811080700.87540 55.31411080700.87530 31.92711080700.87560 轴承处轴颈校核结果1校核结果2 160合格合格 260合格合格 350不合格合格 按最大扭矩计算轴的扭转强度 按最大功率、最高转速计算轴的扭转强度 校核 常数 17.2 17.2 17.2 a和〔τp〕有 关的系数 转速n（r/min 106.081650

u型玻璃强度计算 基本参数： 1：计算点标高：50m； 2：力学模型：按简支梁形式计算； 3：玻璃跨度：l=3500mm； 4：玻璃类型：双层u型玻璃； 5：玻璃翼朝向：室内； 6：玻璃安装方式：双排连接，垂直布置； 7：玻璃材料物理性能级截面参数： 玻璃强度设计值：30mpa； 玻璃弹性模量e：70000mpa； 玻璃截面积a：2508mm2； 翼板部分截面抗弯矩wx1：37700mm3； 板面部分截面抗弯矩wx2：12400mm3； 绕y轴截面抗弯矩wy：181020mm3； x轴截面惯性矩ix：438500mm4； y轴截面惯性矩iy：24076300mm4； (对于夹层玻璃，该处的各抗弯矩和惯性矩采用的是内片玻璃参数) u型玻璃可以按支撑于两点的简支梁力学模型进行设计计算，受力模型如下： 型玻璃荷载计算： (1)风荷载作用的

8m路灯杆强度计算 本计算数据根据gb50135-2006《高耸结构设计规范》确定。 已知条件： 1.计算按最大风速v=36m/s(12级台风)进行。 2.灯杆材料q235，许用应力[σ]=225000kn/m2。 3.灯杆外形尺寸： 灯杆高度h=8m，壁厚δ=5mm； 上口直径d上=60mm，下口直径d下=165mm； 灯杆上部挑臂长度尺寸为l=1.3m； 灯底板法兰尺寸420mm×420mm 4.基础尺寸： 基础外形0.6m×0.6m，埋深1.5m 地脚螺栓孔距：320mm×320mm 地脚螺栓直径：m24四根 灯杆强度计算： 1.标准风压计算 由风速36m/s知基本风压为w0=0.8kn/m2 则标准风压w=w0·kt=0.8×1.1=0.88kn/m2。 (式中风压调整系数

等级4.8级8.8级4.8级8.8级 抗拉强度1885n3769n6218n12436n 剪切强度1055n2110n3482n6964n 　　3、螺栓材质的公称屈服强度达1000×0.9=900mpa级 　　螺栓性能等级的含义是国际通用的标准，相同性能等级的螺栓，不管其材料和产地的 设计上只选用性能等级即可。强度等级所谓8.8级和10.9级是指螺栓的抗剪切应力等级为8.8gpa和10.9g 8.8公称抗拉强度800n/mm2公称屈服强度640n/mm2 　　一般的螺栓是用"x.y"表示强度的， m3m5 　　1、螺栓材质公称抗拉强度达1000mpa级； 　　2、螺栓材质的屈强比值为0.9； 8.8级螺栓的含义是螺栓强度等级标记代号由“?”隔开的两部分数字组成。标 记代号中“?”前数字部分的含义表示公称抗拉强度，碳钢：公制螺栓机械性 能等级可

t（工作扭 矩nm） p（螺距 mm） d(螺纹公 称直径 mm) ψ（螺旋升角 弧度) uv(螺纹副当 量摩擦系数) ρv(当量摩擦 角弧度) h（螺纹长 度mm） f（由工作扭 矩引起的轴向 负载kn） τ(螺纹剪切 应力mpa）σ b(mpa) [τ](许用 剪切应力 mpa) n(安全系数) 200021350.0047686510.130.12927500420222.187903634.9257321160042012.02551742 弯曲σ-1(mpa)拉压σ-1(mpa) 10335-400205160-220120-150 q235-a375-460235170-220120-160 35530315220-300170-220 45600355250-340190-250 40cr98078

t（工作 扭矩nm） p（螺距 mm） d(外螺纹 中径mm) ψ（螺旋 升角) uv(螺纹 副当量摩 擦系数) ρv(当量摩 擦角) h（螺纹 长度） f（由工 作扭矩引 起的轴向 负载kn） t螺纹剪 切应力 （mpa） σs许用剪切 应力[t] 安全系数 n 250006.35801.5646120.137.4069121044209.42214.72769006302.93395 00.137.406912 60001.3513.21.3962940.137.40691286357.87625552.71 0.7*σs ψ =arctanp/ π d2=arcta np/[π(d- 0.75p)] t=f· tan(ψ+ρ v)(d－ 0.75p)/2τ=f/(π dbz)=f/( πd·0.75p· h/p) ρ v

板材强度q345 输入荷载 体型系数us=边角区 高度变化系数uz= 基本风压ω0=kn/m2 阵风系数βgz= βgzusuzω0=ωk=kn/m2 输入几何条件 有效覆盖宽度l=m 檩距s=m 荷载组合条件 风载nt1kn/m 2 nv f=8.5tfnv fkn nv f=0.75tcdfnv fkn tc=2.5mmd=5mmf=205n/mm2 需要螺丝颗数s=nt1/nvfs颗 屋面自攻螺丝设计数量<=颗 综合以上公式，螺丝承载力按最小的承载力 屋面风载 屋面板与檩条连接计算程式 a b c 单颗自攻螺丝抗拉承载力 按钢结构设计手册(公式6-14) 按钢结构设计手册(公式6-15) 单颗自攻螺丝抗拉承载力

抗爆门强度计算书

本文在分析了客梯轿厢结构组成的基础上,按静定结构对轿厢架各组成部分进行强度计算;此外,还对轿厢在冲底情况下,进行了底梁的受力分析;同时对客梯速度大于2.5m/s时可能出现的问题进行了初步探讨。

本文在分析了客梯轿厢结构组成的基础上，按静定结构对轿厢架各组成部分进行强度计算；此外，还对轿厢在冲底情况下，进行了底梁的受力分析：同时对客梯速度大于2．5m／s时可能出现的问题进行了初步探讨。

1 引言 根据我国矿山煤层的复杂特点及生产效率、生产安全等多方面的要求，特别提出本设计 方案。本设计针对减少投资、方便使用、能够同时用于综采放顶煤工作面、综采面及高档普 采面等的端头支护设备进行校核，为液压控制系统的设计提供主要的理论依据。 以往的大型端头液压支架，沿地板前移，庞大的底座掩护梁及连杆组成了端头支架的大 部分质量，也占用了端头巷道的大部分空间，必须扩大巷道才能够前移。本设计针对这种情 况提出设计思想。 在具体设计方面涉及到端头支架的主要设计参数，包括支护强度、初撑力，顶梁长度的 调高范围、支架伸缩比、支护强度等的确定。托臂、立柱及推拉千斤顶位置的确定；支架的 主要部件如顶梁、托臂、立柱、柱鞋等的设计。 通过对各个部件的受力分析进而对顶梁强度、托臂强度、导向杆强度、立柱强度和销轴 和耳座的强度进行校核。 液压支架设计 2 一概述 1液压系统简介 液压传动控制是

用14#槽钢，四根竖着放，位置为800×600，求该支架能承受的重量f。 截面特性：ix=564cm4,wx=80.5cm3,iy=53.3cm4,wy=13.0cm3,g=14.535kg/m-1,s=18.516cm2 相关参数： 材质q235：许用弯曲应力[σ]=158mpa;许用剪切应力[τ]=98mpa;许用挤压应力 [σ]p=235mpa;e=200gpa （1）计算其抗压强度。忽略支架偏心力矩及自身重量，由于槽钢竖立，仅仅受重物压力和 地面支持力，其受到的剪切力可忽略不计。 q235屈服极限为235mpa,槽钢的截面积为18.516cm2. 由拉伸/压缩强度计算公式可知。pmax 4s f s f 总 n101.74051018.516410235sf6-46总p t177.6kg1

用14#槽钢，四根竖着放，位置为800×600，求该支架能承受的重量f。 截面特性：ix=564cm4,wx=80.5cm3,iy=53.3cm4,wy=13.0cm3,g=14.535kg/m-1,s=18.516cm2 相关参数： 材质q235：许用弯曲应力[σ]=158mpa;许用剪切应力[τ]=98mpa;许用挤压应力 [σ]p=235mpa;e=200gpa （1）计算其抗压强度。忽略支架偏心力矩及自身重量，由于槽钢竖立，仅仅受重物压力和 地面支持力，其受到的剪切力可忽略不计。 q235屈服极限为235mpa,槽钢的截面积为18.516cm2. 由拉伸/压缩强度计算公式可知。pmax 4s f s f 总 n101.74051018.516410235sf6-46总p t177.