渐开线花键强度计算

代号单位公式数值（例题） π3.141592654 m必须填写2.5 z必须填写30 αd必须填写30 g必须填写9 必须填写h/h 必须填写6 必须填写6 esv查表（必须填写）0 d75 db64.95190528 p7.853981634 cf0.1×m0.25 30圆齿根dei78.75 30平齿根dei79.5 37.5圆齿根dei78.5 45圆齿根dei78 0 从it12、it13或 it14中选取 30平齿根和圆齿根dfimin78 37.5圆齿根dfimin77.75 45圆齿根dfimin77.5 dii 30圆齿根和平齿根dii72.68725649 37.5圆齿根dii72.90683669 45圆齿根dii73.12919523 e3.926990817 emax 公差等级

渐开线花键变位系数的计算

渐开线花键计算方法[1] 模数m=3齿数z=15标准压力角αd=30°配合代号：h7/h7 分度圆直径d=m×z=45基圆直径db=m×z×cos(αd)=38.9711 周节p=π×m=9.42477796076937内花键大径dei=m×(z+1.5) =49.5外花键作用齿厚上偏差esv=0(根据>1463页表9-1-49或由公差代号计算)外花键渐开线起始圆直径 最大值：dfemax= 2×((0.5db)^2+(0.5dsin(αd)-(hs-0.5esv/tan(αd))/sin(αd))^2)^0.5= 41.8669(其中hs=0.6m=1.8)内花键小径dii=dfemax+2cf)= 42.47(其

偶数齿 序号参数名称代号参数值 1模数m2 2齿数z32 3分度圆压力角α30 4分度圆压力角的弧度值rad0.523598776 5分度圆渐开线函数值invα0.053751494 6基圆直径db55.42562584 7量棒直径dre3.794 8最大跨棒距mmax69.619 9最小跨棒距mmin69.508 αmax*0.569788989 αmin*0.567147024 invαmax*0.0708819 invαmin*0.069803769 12实际齿厚最大值smax2.998597475 13实际齿厚最小值smin2.929597122 根据渐开线外花键跨棒距反算齿厚 10任意压力角弧度值 11任意压力角渐开线函数值 奇数齿 参数值 1.5 25 30 0.523598776 0.0537

渐开线花键拉刀设计计算1800c-216 序号计算项目符号计算公式或选取方法精度计算例计算例计算例 1模数m2.52.54 2齿数z161621 3分度圆直径df404084 4分圆压力角αf300.5235990.5235990.52359878 invαf0.0537510.0537510.05375149 5外圆直径de46(+0.170)dmax46.1746.1790.06 6内圆直径di40(+0.050)404080.2 7分圆弧齿槽宽sf5.37(+0.085+0.035)5.4555.4556.383 8预加工孔径do40(+0.050)domin404079.7 9拉削长度lo50.750.750 10工件长度l138138

偶数齿 序号参数名称代号参数值 1模数m3 2齿数z16 3分度圆压力角α20 4分度圆压力角的弧度值rad0.34906585 5分度圆渐开线函数值invα0.014904384 6基圆直径db45.1052458 7量棒直径dri5.176 8最大棒间距mmax45.377 9最小棒间距mmin45.178 αmax*0.468521785 αmin*0.460651861 invαmax*0.037585868 invαmin*0.035609044 12实际齿槽宽最大值emax6.5968954 13实际齿槽宽最小值emin6.502007818 根据渐开线内花键棒间距反算齿槽宽 10任意压力角弧度值 11任意压力角渐开线函数初值 奇数齿 参数值 1.5 19 30 0.523598776 0.053

根据英制渐开线花键的标准,推导出外花键弧齿厚和内花键弧齿槽宽的几何参数及测量的若干计算式。进而探寻出外花键跨棒距与弧齿厚和量棒直径,内花键棒间距与齿槽宽和量棒直径之间一系列偏差的计算关系式,并举例说明,该方法对一系列花键尺寸可系统、准确、方便、快捷地进行设计、计算与测量。

第1页，共2页 10米灯杆强度计算 a、已知条件: 1、风速:u＝36.9m/s约12级台风 3、灯杆材质：q235 4、屈服强度：[σ]＝235mpapa=n/m2 5、弹性模量：e＝210gpa 6、h＝10000mmd＝70mmd＝180mmt＝3mm b、风压： p＝u2/1.6＝851.01n/m2 c、迎风面积： s塔杆＝(d+d)*h/2＝1.25m 2 s挑臂＝60×1500×1＝0.09m2 s灯具＝300×1000×1＝0.30m 2 s太阳能板＝1200×540×0＝0.00m 2 ×sin35°＝0.00m2 s风叶＝300×1200×0＝0.00m2 hx　＝(2d+d)*h/3(d+d)＝4.2

machinery'shandbook28thedition involutesplinespage1of38 copyright2008,industrialpressinc.,newyork,ny-www.***.*** splinesandserrations （翻译：朱晓峰,浙江，金华） asplinedshaftisonehavingaseriesofparallelkeysformedintegrallywiththeshaftand matingwithcorrespondinggroovescutinahuborfitting;thisarrangementisincontrasttoa shafthavingaseriesofk

输入值电机功率30kw 输入值轴的转速960r/min 自动计算值自动计算转矩n·m 输入值电机功率30kw 输入值轴的转速960r/min 输入值按右表选择系数a 3% 自动计算值估算轴直径d（计算为最小轴径）mm 输入值电机功率1.1kw 输入值轴的转速60r/min 输入值按右表选择系数b 3% 自动计算值估算轴直径d（计算为最小轴径）mm 单键槽轴上开键槽数量 轴径增加 输入值轴上开键槽数量 1 单键槽 轴径增加 92 34.68 按扭转刚度估算轴径 转矩计算表 120 298.44 按扭转强度估算轴径 输入值 38.93 1 输入值输入转矩3005.00n·m 输入值输入轴径d90.00mm 自动计算值自动计算键的高度

利用车床对渐开线多头蜗杆进行抛齿操作,通过相对滑动和抛光剂的作用,达到抛光的目的。

在标准齿轮若干精度指标的检测中,渐开线齿廓检验是一个重要且难度较大的检测项目,双盘式渐开线测试仪就是测量标准齿轮渐开线齿廓的高精度仪器之一。本文简要介绍了双盘式渐开线测试仪的测量原理,并利用采样定理着重分析了在测量过程中的数据采样问题,为渐开线齿廓检验中采样间隔的确定提供了依据。

讨论了渣浆泵上所采用的圆弧线、对数螺线和渐开线型线叶片的优缺点.根据对渐开线性质和几何关系的研究,并通过大量严格的运算和推导,得到了新坐标系中半径为r的圆弧线和渐开线的交点方程、叶片渐开线型线起点和终点的展开角方程,以及渐开线型线设计计算的有关公式.提出了潜水污水泵叶片渐开线型线的具体设计计算方法,列举了两个计算实例.实例表明,渐开线型线叶片应用于潜水污水泵能满足设计要求,并已在实践中取得了良好的效果.

塑料齿轮在当今工业领域中的应用越来越广泛。注射成型是制造塑料齿轮的主要途径,所以模具是决定塑料齿轮质量的关键。由于注射成型时塑料的变形与收缩影响齿轮的精度和寿命,所以对模具的型腔、浇口采用特殊的设计。

介绍了渐开线塑料齿轮注塑模具设计的关键技术。着重对齿轮模具的型腔设计、浇口设计及材料选用等方面进行了详细阐述,对渐开线塑料齿轮的模具设计进行了分析。结果表明,齿轮精度高,啮合情况好。

塑料齿轮在当今工业领域中的应用越来越广泛。注射成形是制造塑料齿轮的主要途径,故模具是决定塑料齿轮质量的关键。由于注射成形时塑料的变形与收缩影响齿轮的精度和寿命,所以对模具的型腔、浇口采用特殊的设计。

分析了双盘式渐开线测量仪中测点位置偏差对渐开线齿形测量的影响,探讨了高精度调整测点位置的两种方法:试验调整法与误差补偿调整法。试验调整法是根据测点偏离导轨平面测量渐开线齿形时,测量结果中齿形角小于实际值的原理,调整测头处于不同位置并测量渐开线齿形,齿形角最大的测量曲线对应的测点位置即为最佳位置。误差补偿调整法是在测点处于高于导轨平面的两个位置时,分别测量同一渐开线齿形,通过对测点偏移量逐次试值,补偿两次测量结果,使得测量结果中齿形偏差相同,获得测头偏移量。分析得出,上述两种方法调整测头位置的极限偏差分别为±0.010mm和±0.015mm,均可满足1级(gb/t10095.1-2001)渐开线齿形的测量要求。

我厂新试制的一种工件,其内孔为螺旋渐开线花键(见图),其参数为m_n=1.75、α=20°、β=30°、z=10。由于是螺旋花键,不能在一般拉床上拉削。在样品试制中,曾通过车削加工出渐开线花键。但车削加工精度低,劳

双盘式渐开线测量仪的测量误差源可以分为影响生成理论渐开线精度的误差因素、影响被测渐开线齿形在测量过程中位置精度的误差因素等.对所有误差源引起的测量误差进行了分析,并根据<测量不确定度评定与表示指南>(gum)与蒙特卡罗法计算了仪器测量渐开线圆柱齿轮(m=4、z=30、α=20°)齿形时的测量不确定度(u99)分别为0.67μm与0.54μm.对部分误差源进行补偿后,测量仪的测量不确定度(u99)分别为0.34μm与0.36μm.蒙特卡罗法消除了gum评定仪器测量不确定度过程中的一些缺点,评定的测量不确定度值更接近于真实值.经过分析可知,双盘式渐开线测量仪的测量精度可以满足1级(gb/t10095.1-2001)精度渐开线圆柱齿轮齿形的测量要求.

本文给出了一种别于传统设计方案的渐开线齿形硬质合金插齿刀设和相应ｃａｄ／ｃａｍ的数学模型，并通过实例计算验证了新方案的优越性，制造模型的可靠性。

关于硬质合金渐开线型插齿刀CAM模型的研究

厂房牛腿强度计算报告