弧形钢闸门主框架柱计算长度系数实用计算方法

钢结构框架柱计算长度系数说明 很多用户对于sts框架柱的计算长度系数计算都存有疑问，尤其是在框架柱存在跃层柱的 时候，有的时候会觉得得软件得出的计算长度系数偏大，或者不准确。下面我通过一个用户 的模型，来详细的讲解一下计算长度系数的问题。 1跃层柱计算长度系数显示的问题 首先我们需要了解一下软件对于跃层柱计算长度系数显示结果的问题 用户模型如下： 选取其中一根柱子，看一下软件（satwe）对于计算长度系数输出： 绕构件x轴的计算长度系数两层分别是2.55和2.92，因为分了标准层，所以输出了两 个计算长度系数，但如果我么手算的话，肯定是按照一个柱子来求计算长度系数，那么现在 软件输出的计算长度系数，和我们手算的到底有什么区别呢？ 我们可以利用二维门式钢架计算验证一下，抽取这个立面，形成pk文件，二维门刚计算的 计算长度系数如下： 二维门刚是按照一整根柱子求

四川建筑第25卷2oo5.9 关于底层框架柱计算长度的探讨 陈小刚，谢秩明，尹克明 （中国市政工程西南设计研究院，四川成都610081） 【摘要】从优化结构设计的角度出发，论述了深基础情况下，有效减小多层框架柱底层计算长度的措 施，既能保证结构的安全性，又达到了降低工程造价的目的。 【关键词】多层框架；计算长度；“高杯基础”法；“基础梁+刚性地面”法 【中图分类号】tu375.4【文献标识码】a 在多层框架结构的设计中，我们经常会遇到这 样的情况：不需做地下室，但地基持力层埋深较深， 比如3～5m。就一般情况而言，只要地基承载力不 是太低，大多会采用柱下独立基础或柱下条形基础。 然而，此时就会面临一个新的问题：由于底层框架柱 的计算长度较大，底层柱截面往往要取得很大才能 满足正截面承载力和层间位移的要求，这样就将会 影响整个工程的造

谈多层砼框架结构的框架柱计算长度 (2)

谈多层砼框架结构的框架柱计算长度

为了估算泥沙淤积对弧形钢闸门启门力的影响,提出了一个计算公式.该公式将门前淤泥考虑为由粗细颗粒组成的宾汉体,同时考虑了泥沙附着力的力矩、梁格中附带泥沙重力的力矩、转动铰摩阻力的力矩、止水摩擦力矩、下吸力的力矩以及闸门重力和外加重力的力矩对弧形钢闸门启门力的影响.并利用该公式计算的弧形钢闸门启门力和西洱河二、四级电站泄洪闸门的实测资料进行对比得出:在门前泥沙淤积厚度较低的情况下,弧形钢闸门的启门力矩主要由闸门重力和外加重力决定,但是由泥沙引起的启门力矩变化也是不容忽视的,是导致闸门开启困难的影响因素之一,因此在设计过程中应充分考虑泥沙淤积对闸门启门力的影响,制定出合理的操作和维护方案,以防止闸门启闭困难情况的出现;该公式在计算门前有泥沙淤积情况下的启门力时,其计算精度能够满足工程实际需要.

根据现行sl74-95《水利水电工程钢闸门设计规范》对弧形钢闸门主框架构造的要求及gb50017-2003《钢结构设计规范》的规定,提出弧形钢闸门主横梁门式框架的屈曲模态为弱支撑框架有限侧移反对称屈曲,通过对主横梁门式框架计算简图的分析,利用转角位移法,提出了弧形钢闸门主框架柱的计算长度系数的精确公式。由于此弧形钢闸门框架柱计算长度系数的精确公式是超越方程,不便于求解,针对此问题,考虑了临界荷载与支撑刚度的关系,从而又进一步提出了弧形钢闸门框架柱计算长度系数近似计算公式。研究结果表明,推导的计算弧形钢闸门主框架柱的计算长度系数的近似公式计算简捷方便,在一定的侧向支撑刚度范围内精度较高,可供工程实际应用。

考虑非规则梁影响的钢框架柱计算长度——以柔性连接非规则梁在钢框架弹性失稳形态中的受力特性为基础，分析了非规则梁侧移刚度对框架柱计算长度的影响，推导了具有非规则梁的钢框架柱是否需要进行计算长度修正的判定条件。算例表明，本文建议的方法和公式可供工...

弧形钢闸门计算实例 一、基本资料和结构布置 1．基本参数 孔口形式：露顶式； 孔口宽度：12.0m； 底槛高程：323.865m； 检修平台高程：337.0m； 正常高水位（设计水位）：335.0m； 设计水头：11.135m； 闸门高度：11.5m； 孔口数量：3孔； 操作条件：动水启闭； 吊点间距：11.2m； 启闭机：后拉式固定卷扬机。 2．基本结构布置 闸门采用斜支臂双主横梁式焊接结构，其结构布置见图3-31。孤 门半径r=15.0m，支铰高度h2=5m。垂直向设置五道实腹板式隔板及 两道边梁，区格间距为1.9m，边梁距闸墩边线为0.3m；水平向除上、 下主梁及顶、底次梁外，还设置了11根水平次梁，其中上主梁以上布 置4根，两主梁之间布置7根。支铰采用圆柱铰，侧水封为“l”形 橡皮水封，底水封为“刀”形橡皮水封。在闸门底主梁靠近边梁的位 置

基于可靠性原理,对弧形钢闸门主框架结构的失效模式进行了分析,确定了弧门主框架体系可靠性分析模型,对弧形钢闸门主框架结构荷载及抗力作了统计分析,得到了它们的基本统计参数

运用相关理论成果,对某露顶式弧形钢闸门的原设计结构进行改进和分析.基于ansys12.0软件建立2种结构的三维有限元模型,在考虑支臂与主梁协同工作的情况下对其进行数值计算,根据计算结果对2种结构的强度和刚度分别对比.计算和对比结果表明,根据现行设计规范设计的原结构并非最优结构,尺寸优化有必要建立在结构优化的基础上;由于规范中尚无相关规定,支臂的布置方式往往由设计人员根据经验确定,为减小盲目性,在设计实践中可以考虑孔口宽高比β和总水压力p的影响:当β>1.4或β≤0.6时,可以考虑布置6根支臂;当0.66.2×108n时可以考虑布置9根支臂.

分析国内外某些低水头弧形钢闸门的失事破坏情况,指出在振动荷载作用下弧形钢闸门的支臂丧失稳定性是引起大多数闸门破坏的主要原因,据此利用b-r准则对弧形钢闸门主框架的动力稳定性进行研究,得出了几种简单荷载作用下主框架的动力稳定承载力,由此可知外荷载的类型及频率对结构的动力稳定承栽力有显著影响。此研究思路和方法可为弧形钢闸门动力稳定性的深入研究和工程应用提供参考。

钢闸门自重(g)计算公式 一、露顶式平面闸门 当5m≤h≤8m时 knbhkkkggcz8.9 88.043.1 式中h、b-----分别为孔口高度(m)及宽度(m); kz-----闸门行走支承系数;对滑动式支承kz=0.81;对于滚 轮式支承kz=1.0;对于台车式支承kz=1.3; kc-----材料系数:闸门用普通碳素钢时取1.0;用低合金钢 时取0.8; kg-----孔口高度系数:当h8m时,闸门自重按下列公式计算 knbhkkgcz8.9012.0 85.165.1 二、露顶弧形闸门 当b≤10m时 knhbhkkgsbc8.9 33.042.0 当b>10m时 knhbhkkgsbc8.9 1.163.0

钢筋混凝土框架柱计算长度设计方法研究

拉浪水电站溢流坝段露顶弧形钢闸门的主梁、纵隔板、支臂的应力值都超过了允许应力,需要加固处理。加固方案采用"点焊灌胶粘钢法"。该方法是先在粘贴的钢板周边与原钢板点焊,并用yzj1结构胶密封,预设灌胶嘴及排气孔,然后用03mpa的压力向粘钢与原钢板之间预留的1～2mm的间缝中灌注yzj3胶,待72h固化即可受力使用。新老钢板粘结密实度达100%,加固后实测应力降幅都在50%左右,满足了应力要求。"点焊灌胶粘钢法"是一创新,通过在拉浪水电站弧门加固的大量实测结果证明,该方法可靠并可保持结构不变形。

本文根据善后新闸弧形钢闸门工程特点,结合工作实践,重点介绍船用锚链在海边弧形钢闸门安全控制运用,通过安全、经济效益比较,体现了锚链的使用价值。

关于水工弧形钢闸门支铰系列的编制说明

对弧形闸门的平面体系和空间体系的几种计算方法(平面体系包括主横梁、主纵梁和双向主平面计算方法,空间体系包括三维有限元算法及简化算法),进行了简单介绍,并对优缺点进行了对比。

pkpm-sts钢柱计算长度系数详解 钢柱计算长度系数规范的相关修改及程序实现 1.1框架柱计算长度系数的规范变化 新钢标中对于有支撑框架结构改进了判断结构是否为强支撑框架的分界准则 其中旧钢规中的公式（5.3.3-1） 新刚标中变为(8.3.1-6) 按新钢标设计时，满足上式要求，该楼层可按无侧移考虑，反之应按有侧移考虑。其中新钢标 为支撑结构层侧移刚度，即施加于结构上的水平力与其产生的层间位移角的比值。 分别为第i层无侧移和有侧移框架柱计算长度系数算得的柱轴压稳定承载力之和，与旧 钢规相同。 新钢标条文说明中提到考虑到不推荐采用弱支撑框架，因此取消了弱支撑框架相关概念和稳定 系数确定公式，如果不满足公式8.3.1-6条要求时，则认为它是无支撑框架结构。 1.2有无侧移自动判断功能 v4.2版本satwe依据新钢标中规定的强支撑判断原则公式，对于有支撑框架按照公

园坪电站弧形钢闸门的制作与安装，因受施工条件的,施工方案的选择是决定项目能否顺利完工的关键因素，文章介绍了弧形钢闸门在整体制造与安装方面的施工方法和经验.

目前,弧形闸门的水力计算方法主要基于能量方程或量纲分析,无论哪种方法,其中都包含有与模型试验或原型数据有关的经验公式或常数系数,因此所得公式通常仅适用于某范围内,在实际应用时,有时会带来较大的误差,给弧形闸门的水力计算、闸门校准等工程应用带来诸多不便。通过弧形闸门的实验室水槽数据和现场观测数据,将传统的基于能量方程的方法和量纲分析的表征方法进行了比较,在分析了不同方法的特点的同时,指出不同方法的应用条件,为闸门水力计算和校准等计算方法的选择提供了依据。

基于理论和实际工程资料分析,提出了一个泥沙淤积对平面钢闸门启门力影响的计算公式。其中将门前淤泥考虑为由粗细颗粒组成的宾汉体泥浆,并将淤泥对闸门的附着力考虑为两部分:一部分是粗颗粒与闸门之间的碰触和相对滑动产生的摩擦力;另一部分是细颗粒之间的絮凝作用提供的极限剪切力。同时公式中还考虑了门顶和梁格中附带泥沙的重量、下吸力、行走支承的摩擦力、止水摩擦力对闸门启门力的影响。通过与夏毓常的计算公式和天津宁车沽防潮闸的实测数据进行对比分析得出:本文给出的公式在计算门前有泥沙淤积情况下的启门力时,其计算精度能够满足工程实际需要。

将《钢结构设计规范》(gb50017—2003)中框架体系支撑条件的区分引入到错列桁架的稳定分析中,考虑初始缺陷的影响,提出了强、弱支撑错列桁架体系的划分标准,推导出了错列桁架体系柱子平面内计算长度公式。强支撑体系中柱子计算长度可以按照规范gb50017—2003计算。对弱支撑体系,提出了柱子计算长度的实用计算公式。