合金钢12Cr1MoV厚壁管道焊缝裂纹防止

12cr1mov合金钢管的焊接工艺 工艺：12cr1mov钢中的cr、mo、v等强烈的碳化物形成元素有使 接头过热区产生再热裂纹的倾向。坡口机加工后（焊接前）mt检查， 无裂纹、无缺陷，焊前坡口及周围表面清理（油污、除锈等）至见金 属光泽；坡口装配避免强制组对。 焊接前整体或局部预热，焊缝两边各150mm范围内保证预热温度 250～300度；层间温度应在预热温度控制范围内。 gtaw（纯ar气体保护）：建议采用tig-r31（含v）焊丝，直径 2.5mm，电流100～140a。 如果有一定壁厚，管径不是很小的话，建议采取gtaw+smaw。 smaw：焊条采用r337，规格可以按实际情况来定。 焊接完成后清理飞溅，加热至350～450℃，保温并缓冷的后热措施。 12cr1mov最好采用相应成分的耐热钢焊条，如r310、r312、r317、 r316

通过对12cr1mov低合金钢管试验及分析,结果表明,其力学性能符合标准。焊缝及热影响区组织为贝氏体+铁素体,焊缝和细晶区晶粒细小、显微硬度较高;粗晶区晶粒粗大、硬度较低;基体组织为铁素体+珠光体,硬度更低。总体焊接性能良好,尚能满足使用要求。

本发明涉及12cr1mov合金钢管的焊接方法。把相焊的两钢管的焊接面加工成坡口形式并把焊接面及附近钢管上的污物清洗干净，利用夹具使两相焊的钢管固定，对焊缝附近的钢管进行预热并进行保温，用h08crmova焊丝氩弧焊打底焊接，之后用耐热不锈钢焊条手工焊若干层，焊后进行热处理。

珠光体耐热钢 12cr1mov管道焊接工法 以cr-mo为基的低、中合金珠光体耐热钢（其基体组织为珠光体或珠光体+ 铁素体）具有很好的抗氧化性和热强性，工作温度可高达600℃，广泛应用于制 造蒸汽动力发电设备；这类钢还具有良好的抗硫和氢腐蚀能力，因此在石油化工 上也得到了广泛的应用。详细分析母材合金化和焊接性的基础上，做了焊接工艺 试验，并不断总结和反复研讨施工中出现的各种情况，形成了本工法. 母材的合金化原理 珠光体耐热钢的含cr量一般为0.5~9%，在钢中加入铬后，由于铬和氧的亲 和力大于铁，高温时，在金属表面首先形成一层致密的氧化铬保护膜，从而可以 防止内部金属氧化。其含mo量一般为0.5%或1%，由于mo本身的熔点很高， 因而能显著提高金属的高温强度。随着cr、mo含量的增加，钢的抗氧化性、高 温强度和抗硫化物腐蚀性能也都增加。其中的

新疆某化工建设项目的铬钼合金钢蒸汽管线在完成焊缝热处理后测定的焊缝硬度普遍偏高。国内外各标准规范对铬钼合金钢管道焊缝硬度合格范围的规定存在着某些差异,采用不同的标准规范进行验收时,可能得出相反结论。为了在铬钼合金钢管道焊缝的施工验收中准确判断焊缝硬度是否合格,文章分析了各主要标准规范存在差异的原因,将焊缝熔敷金属的性能差异和管内介质特性纳入考虑,给出铬钼合金钢管道焊缝硬度合格范围的建议,以利于管道焊接施工验收工作的顺利进行。

复型研究了1cr18ni9ti管道焊缝金属的疲劳短裂纹萌生与早期扩展特点。结果表明,有效短裂纹萌生于与管道内外表面一致的试样表面局部区域中delta铁素体与基质的界面。早期扩展具有显著微观结构效应特征,最大障碍尺度约为40μm,与焊缝金属特征微观组织结构——柱状晶中富delta铁素体带间距离一致。该尺度范围,由于强微观结构约束,短裂纹密度较高并逐渐增加;尺度不规则扩展,直到若干较长短裂纹发生合并形成导致试样失效的主导短裂纹。这一过程通常称为“微观结构短裂纹(msc)”阶段。主导短裂纹及其发展路径上的短裂纹对疲劳损伤做出直接贡献,可分别称为“主导有效短裂纹(desfc)”和“有效短裂纹(esfcs)”。为描述该阶段不规则行为,有必要引入尺度等于esfcs尺度均值的虚拟裂纹即msc阶段desfc的概念。该阶段desfc尺度恒定增加,扩展率恒减小。

12Cr1MoV钢管安装焊接裂纹的产生及其防治

1．概况2002年9-11月，在国华盘山发电厂1号机组大修期间，主蒸汽管道焊缝上发现大量裂纹，在随后扩大的检验工作中，在再热蒸汽管道焊缝和其它管道焊缝上也陆续发现裂纹。

我厂批量生产的某焊接构件(连接焊式如图所示),焊接后发现,在第二道形缝图示部位有纵向裂纹产生,补焊率达到85%。为此,分析了裂纹产生原因,并对原焊接工艺进行了改进。

12Cr1MoV与321异种钢管的焊接

安装于电镀槽外的钛合金冷凝管焊缝出现裂纹,发生泄漏,导致冷却介质压力下降,冷却效果降低,设备报警。钛合金焊缝出现裂纹,并经冷却介质污染,修复的成功率很低,且设备经过多年服役,其他焊缝也可能会发生泄漏。经采用特殊的焊接工艺过程,避免了修补焊缝出现裂纹和气孔,在1.2mpa的压力试验下无泄漏。

高温高压临氢管道运行一段时间发现多道焊缝裂纹,较为罕见。文章叙述了高温高压临氢管道焊缝裂纹现象,重点介绍了裂纹的检查检测方法,产生原因及修复检验方案;并对高压不锈钢管道焊接如何避免焊接热焊缝提出了建议。

国内某电站在建造过程中,部分奥氏体不锈钢厚壁管在焊接后进行pt检验时发现焊缝存在大量裂纹。经分析研究,认为裂纹的产生原因与焊缝熔敷金属中δ铁素体含量偏低、p,si含量偏高、焊接应力大等因素有关。为此对焊缝产生裂纹的原因进行了分析,为不锈钢厚壁管的焊接积累了经验。

gy016 过热器12cr1mov 焊接工艺 作业日期： 批准： 审核： 编制： 过热器12cr1mov焊接工艺 材质：12cr1mov规格：ф42×5 采用tig全氩弧焊,焊丝采用r31。 一、坡口制作 采用v型坡口、单面坡口30o全部采用机加工并符合图样要求 a a=30o b=2mm δp=1~2mm δ=5mm pb 二、焊前准备 1.将300、1200弯从距离管子弯曲起点至少70mm处切开，以方便焊接600、900弯与联箱的对接焊口。 2.将管口内、外壁10—15mm范

12Cr1MoV与321异种钢管的焊接 (2)

针对安装中遇到的12cr1mov耐热钢管的焊接问题,通过对12cr1mov钢进行焊接性能分析,制定了合理的焊接施工工艺。实践证明:采用该工艺进行焊接,可以获得了优良的焊缝,能够保证管道的安全运行。该工艺能为类似的管道焊接提供借鉴。

针对中煤集团鄂尔多斯图克化肥项目2×40000m3/h空分装置中蒸汽管道12cr1mov珠光体耐热钢的焊接问题,通过对12cr1mov钢焊接性能分析,制定了合理的焊接施工工艺。经过相应检测手段证明,采用该焊接施工工艺完成的焊缝质量可靠,符合相关标准要求,能够保证蒸汽管道的安全运行。该焊接施工工艺为今后类似的管道焊接工作提供参考价值。

12cr1movg合金钢管常用规格规格规格规格 48*553*1157*1568*6 48*5.553*1258*1.868*6.3 48*653*1458*1168*7 48*6.553*1.560*268*8 48*753*660*2.568*9 48*854*260*368*10 48*8.554*2.560*3.568*11 48*954*360*468*12 48*1054*3.560*4.568*12.5 48*1154*460*568*14 48*1254*4.560*568*16 49*454*560*5.570*3.5 49*1054*5.560*670*4 50*1.554*660*6.570*4 50*254*6.560*770*4.5 50*2.554*760*7.5

不锈钢复合板焊缝焊接过程中为防止焊缝过渡层及复层出现冷、热裂纹，所采取正确的制造工艺及焊接方法，检测手段。

管道安装工程热处理检验报告 热处理检验报告编号：byjz-01 工程名称工程编号施工图号管线编号管道单线图编号焊缝编号 主蒸汽管道安装5e1yg290.49rl160116msyg290.49rl160116ms1-50 作业指导书编号材质升温速度（℃/h）热处理温度（℃）恒温时间（min）降温速度（℃/h）加热方式冷却方式 pbz2002-0815crmog150690~73040/电加热器 保温棉内 自然冷却 序号 实测硬度值（hv10） 合格判定日期设定热处理温度——时间记录曲线 结论：□合格□不合格 母材热影响区焊缝 1单边1502015合格2011.12.01 2单边1502015合格2011.12.02 3单边1502015合格2011.12.03 4单边15

本文针对手工电弧焊冷焊铸铁时常出现的焊缝端头裂纹进行全面分析,指出了促成焊缝端头裂纹形成的各种影响因素,制定了适宜的焊接工艺,提出采用应力转移法,有效地防止了手工焊铸铁时焊缝端头裂纹的产生。

前言我公司承建的黄岛电厂三期扩建2×660mw超临界燃煤发电机组,主蒸汽管道和再热热段管道、高低压旁路管道高温段及部分疏水管道均采用进口a335p91钢。在