单桩承载力与复合地基承载力计算表

q80桩径d(m)土层极限端阻力标准值极限端阻力标准值q60桩径d(m)土层极限端阻力标准值极限端阻力标准值 0.51400274.750.51400274.75 土层土层深度d(m)极限侧阻力值qsikd*3.14*q*d土层土层深度d(m)极限侧阻力值qsikd*3.14*q*d 2-1层04802-1层0480 2-2层13.320417.622-2层13.320417.62 2-3层03602-3层0360 2-4层12.744877.3162-4层6.744462.836 3层3层 4-1层4-1层 5-2层5-2层 6层6层 7层7层 8层8层 桩长26桩长20 1294.936880.456 274.75274.75 1569.6861155.206

第1页 单位 桩径0.4m 桩周长u1.256m 面积ap0.1256㎡ 土层号土层厚度桩周土侧阻力qsiqp 11.43042.000kn 22.63078.00kn 31.84072.000kn 43.635126.000kn 51.74576.50kn 63.150155.00kn 74.22396.60kn 82.860168.00kn 90.57035.00kn 桩总长∑＝21.7849.100kn 1000125.600kn α1.000 ra=(μp∑qsili+qpap)596.035kn fspk400kn/㎡ β0.75 fsk85.000kn/㎡ m=(fspk-βfsk)／(ra/ap-βfsk)0.0

剖面号复合地基承载力特征值（kpa)有效桩长 12659.4m03.4 桩的参数半径r=0.2230411.40m03.4 周长u=1.2566432779.4m02.4 桩端面积ap=0.1256642779.9m03.2 第2层土厚l1=0532611.8m02.2 第3层土厚l2=2.45628810.2m02.8 第4层土厚l3=2.372368.4m04.2 第5层土厚l4=382769.5m02.6 第一层土厚极限侧阻力标准值qsk1=35930910.46m01.46 第二层土厚极限侧阻力标准值qsk2=451028210m03 第三层土厚极限侧阻力标准值qsk3=40112919.35m01.15 第四层土厚极限侧阻力标准值qsk

CFG桩复合地基承载力计算新公式研究_张钦喜

1.单桩承载力的计算 桩径d=300间距s=4.38xd=1314 土层号土层厚度侧摩阻端阻周长底面积 51.994 64.772 71.396 81.1110 95.798 100.2110 110.898 桩长=15.7 2.置换率 等边三角形布桩1.05 m=0.0473 正方形布桩1.13 m=0.0408 矩形布桩1.13 s1=1750s2=1750 m=0.0230 置换率m=0.0408 3.桩身强度校核 25 ra=1509.66 3ra/ap=64072 0.39018604 589.048623 4.复合地基承载力特征值 fak=160 fsk=160 β=0.75(0.75~0.95) ra=589.04862 ap=0.0707 fspk=455.29 5.复

碎石桩是一种散体材料桩，在石油化工储罐工程中广泛使用，是一种经济有效的地基处理方法。目前碎石桩有多种成桩方法，如振冲碎石桩、振动沉管碎石桩、柱锤冲扩碎石桩等。本文对确定碎石桩复合地基承载力的7种方法从基本假设、计算模型、计算参数、计算公式等方面进行探讨，通过工程实例，将7种计算方法的计算结果与实验结果进行了对比。

主要介绍了长短桩复合地基的发展现状以及承载力的一些计算方法,并指出了该方法需要完善的地方。

第二步土层厚度（m）测摩阻（kpa） 21632 10252501 5.518991600 桩长22346 200.55025 0300452 3.140.41.256单桩承载力 1.256452567.712200.96768.672 单桩侧阻力 768.6720.12566120复合地基承载力 0.0436120265.348523105.709371.058 m0.163.6900.0433576 正方形桩间距第一步桩径（m） 1.131.71.9210.2 1300.813105.7093.14 0.850.9571.921 1523345 1630480 16001600 0.1256200.96 单桩端阻力桩体材料抗压强度 18360 0.20.04 0.040.

采用钻孔灌注桩700周长up=2.198(m)面积ap=0.38465(m2) 桩端持力层为8-3层,桩进入持力层深度为1米岩石单轴饱和抗压强度标注值=18370(kpa) 桩端承载力特征值=3356.36(kn) 5-6单桩承载力计算表 土深 （m） 侧阻 （kn） 土深 （m） 侧阻 （kn） 土深 （m） 侧阻 （kn） 土深 （m） 侧阻 （kn） 土深 （m） 侧阻 （kn） 土深 （m） 侧阻 （kn） 土深 （m） 侧阻 （kn） 土深 （m） 侧阻 （kn） 1填土01.620000.3600.19000002.0501.1301填土 2粉质粘土250000000000000002粉质粘土 3粘土夹粉质粉土25001.52380

一、单桩承载力计算 布桩方式：2(1-三角形;2-矩形) 桩径d=0.5m 桩x向间距:0.9m 桩y向间距:0.9m fcu=1.52mpa(90d龄期立方体抗压强度平均值) η=0.33(桩身强度折减系数,可取0.33) fsk=90kpa(桩间土承载力) β=0.25(桩间土承载力折减系数0.1~0.9) α=0.5(桩端天然地基土的承载力折减系数0.4~0.6) 土层信息 qsi(侧阻力特 征值) 土层厚度 195 2150.5 300 400 5000000 5.50 根据桩身强度计算单桩承载力:ra=ηfcuap=98.49kn 根据土层情况计算单桩承载力:ra=up∑qsili+αqpap=104.07kn 二、复合地基承载力计算 =1.017 m=d 2 /de

：m16mm2胶粘型锚栓 5.8310##mpa c30,fc=14.31.43300.9 0.90后扩底ψa=0.9 43.8ψv=3.6 基材混凝土受拉承载力修正系数ψs,h=0.95ψe,n=1 ψn=ψs,hψe,nac,n/ac,n 0ccr,n=187.5scr,n=## ac,n 0 =140625 满足临界距离ac,n=562500ac,n/ac,n 0 =4 一个方向均不满足临界距离ac,n=160313ac,n/ac,n 0=1 两个方向均不满足临界距离ac,n=182756ac,n/ac,n 0=1 基材混凝土受剪承载力修正系数ψs,v=0.9 ψv=ψs,vψh,vψa,vψe,vψu,vac,v/ac,v 0 ψh,v=1 ψa,

混凝土轴心抗压值(kn/m3) c15c20c25c30c35c40c45c50 72009600119001430016700191002110023100 表6.2.4-2 ρp0.050.100.150.200.250.300.350.400.45 γp1.021.051.081.121.181.241.301.411.50 γs1.641.701.751.791.821.831.801.761.69

北京世纪旗云软件技术有限公司 地址：北京市海淀区太月园10号楼2403室邮编：100088 email：support@sjqy.com.cn电话：010-82050979传真：010-82050496 单桩承载力计算书 项目名称_____________构件编号_____________日期_____________ 设计_____________校对_____________审核_____________ 一、设计资料 1.基桩设计参数 成桩工艺:混凝土预制桩 承载力设计参数取值:根据建筑桩基规范查表 孔口标高0.00m 桩顶标高-1.00m 桩身设计直径:d=0.80m 桩身长度:l=18.00m 粉砂 1 0 . 0 0 粘性土 4 . 2 0 粉砂 6 . 6 0 淤泥质土 3

在深入探讨块石墩复合地基承载机理的基础上,针对块石墩受力和变形特性,考虑墩周土体及其上作用竖向荷载对墩体极限承载力的影响,基于vesic圆孔扩张理论,导出块石墩单墩体极限承载力计算公式,进而提出一种新的更为合理的强夯块石墩复合地基承载力计算方法。最后通过一具体工程实例,验证了方法的可行性。

摩阻力端阻力 钻孔号 人工填 土 淤泥质粉砂/ 淤泥质土 粉砂 中砂(稍 密) 中砂（密 实） 残积土 强风化砂 质泥岩 up∑qsialiqpaap qsa=0qsa=22qsa=26qsa=30qsa=40qsa=0qsa=85qpa=2300 zk105.27.717.10001299451 zk202.37.218.90001264451 zk302.28.117.90001250451 zk402.67.917.80001251451 zk502.17.918.30001257451 zk602.1187.21.1001215451 zk702.27.918.10001251451 zk801.87.918.700012

北京世纪旗云软件技术有限公司 地址：北京市海淀区太月园10号楼2403室邮编：100088 email：support@sjqy.com.cn电话：010-82050979传真：010-82050496 单桩承载力计算书 项目名称_____________构件编号_____________日期_____________ 设计_____________校对_____________审核_____________ 一、设计资料 1.基桩设计参数 成桩工艺:干作业钻孔桩 承载力设计参数取值:根据建筑桩基规范查表 孔口标高0.00m 桩顶标高-1.40m 桩身设计直径:d=0.80m 桩身长度:l=6.00m 红粘土 3 . 0 0 红粘土 3 . 0 0 红粘土 3 . 0 0 孔口标高 2.岩

中铁二十二局哈铁建设集团佳木斯宏顺桥梁 预制构件有限公司岫岩梁场 制、存梁台座承载力计算书 编制: 审核： 批准： 2009-03-1发布2009-03-10实施 生产台座计算（一） 跨度32m 一、生产台座处地基为砂夹碎石，地基承载力为200kpa～ 300kpa，取允许承载力[δ]为200kpa，台座简图附图1： 二、台座计算 （一）、张拉后假设梁作用于端部4米范围内，台座混凝土 厚度76cm。梁重139.29t 作用力n=139.29/2+3.84*0.76×4×2.5 =98.824t 地基应力p=98.824/（3.84*4）=6.434t/m2=64.34kpa〈[δ]， 可以 （二）、浇注混凝土时台座承受模板重量、梁体混凝土的自 重、台座混凝土自重及振动力。 合计设为189.29t。 计算台座中部每米地基

成都地铁7号线土建12标地基承载力计算 书 1 地基承载力计算书 吊车履带长度为9.5m，履带宽度为1.3m，两履带中心距离为 6.4m，吊车自重为260t,地基承载力计算按最大起重量100t时计 算，若起吊100t重物地基承载力满足要求，则其余均满足。 现假设履带吊重心位于两履带中央，不考虑履带吊配重对吊装 物的平衡作用，其受力分析如图： 图5.4-1履带吊受力简化图 考虑起吊物在吊装过程中的动载力，取动载系数为1.1则由力 矩平衡原理可以得出靠近盾构井处履带压力为： rmax=（260×6.4/2+1.1×100×（9.74+6.4/2））/6.4=357.4t 履带长度为9.5m，单个履带宽度为1.3m，履带承压面积s为： s=9.5×1.3=12.35m2 p=rmax/s=374.6/12.

地基承载力验算 一、实训目的 学习利用理论方法和规范法计算地基承载力。 二、基本条件 某四层框架结构办公楼,柱截面为400×500，柱为中心受压柱，采用柱下钢筋混凝土扩 展基础，地基基础设计等级为丙级。办公楼室内外地坪高差为0.3m，室内地面高程为±0.00， 室外高程为－0.30m，基础埋置深度为1.0m，地基土重度为17.5kn/m3,回填土的重度为 18.2kn/m3。初步拟定扩展基础底面尺寸为2000×3000，地基土的抗剪强度指标如表1。 表1地基土的抗剪强度指标 土样 指标 123456 φ(度)290280260250280260 c(kpa)1089101211 三．实训任务 1．试用太沙基理论公式计算地基极限荷载，若取安全系数为2.0，计算地基承载力。 2．试用规范法确定地基承载力特征值。

矩形板式基础计算书 计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》jgj/t187-2009 2、《混凝土结构设计规范》gb50010-2010 3、《建筑地基基础设计规范》gb50007-2011 一、塔机属性 塔机型号qtz80(tc6012a-6a) 塔机独立状态的最大起吊高度h0(m)40 塔机独立状态的计算高度h(m)45 塔身桁架结构方钢管 塔身桁架结构宽度b(m)1.7 二、塔机荷载 塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值 塔身自重g0(kn)400 起重臂自重g1(kn)60.7 起重臂重心至塔身中心距离rg1(m)29 小车和吊钩自重g2(kn)3.5 最大起重荷载qmax(kn)60 最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离rqmax(m)3 最大起重力矩m2(kn.m)1134 平衡臂自

苏州绕城高速公路hb-4标 预制场地基承载力计算 30米箱梁的最大重量为900kn，考虑1.2倍的安全系数，取验 算荷载为1.2*900=1000kn。进行地基处理时，灰土层底标高为 1.5m，查地质报告知该土层为粘土层，[σ]＝60kpa，张拉前底模所 受平均强度1000*103n/30*1*106mm2＝0.033mpa。 因此底模中间段采用15cm厚，2.5m宽c25砼扩大基础能满足 所受荷载； 张拉时荷载转移至两端，各端所受荷载为500kn。因此，两端需 进行加固处理，增加受压面积，张拉时两端所受强度为： 500*103/5*3*106＝0.033mpa<[σ]＝0.06mpa。 所以该设计安全可靠。 苏州绕城高速公路hb-4标 龙门轨道基础承载力验算 由于用两个龙门起吊梁板，考虑到起吊时箱梁的超载系数和冲击 系数以及起吊设备和龙门贝雷

地基承载力标准值fk(kn/m 2)220.00一层柱底荷载设计值n(kn)####### 基础宽度修正系数ηb0一层墙体荷载设计值nq(kn)0.00 基础深度修正系数ηd1.1基底短边方向力矩设计值mb(kn·m)0.00 基础底面以下土的重度γ(kn/m3)9.00基底长边方向力矩设计值ml(kn·m)0.00 基础底面以上土的重度γ0(kn/m 3 )13.00柱沿基础短边方向尺寸bc(mm)450.00 基础底面宽度b(m)3.00柱沿基础长边方向尺寸hc(mm)450.00 基础埋置深度d(m)1.90基础长短边尺寸比l/b1.00 承载力修正用基础埋置深度d'(m)0.00混凝土强度等级c30 基础高度h(mm)900受力钢筋强度设计值fy(n/mm