低氧含量GCr15轴承钢生产工艺实践

gcr15钢管/gcr15轴承钢 是的0635-880884515965232156 耐磨钢板，弹簧钢板，合金钢板，桥梁钢板，容器板，高强 板，低合金钢板，碳素钢板，冷轧钢板， 名称边长（mm）壁厚(mm) 16*1620*2025*2530*3032*3235*3538*38 40*4045*4550*5060*6070*7075*7580*80 85*8590*9095*95100*100105*105110*110120*120 130*130135*135140*140150*150160*160175*17518 0*180 190*190200*200220*220240*240250*250260*26028 0*280 300*300320*320340*340360*360

gcr15轴承钢淬回火金相检验 gcr15钢是铬轴承钢中最具有代表性的，使用量占轴承钢的绝大 部分。滚动轴承一般由内圈套、外圈套、滚动体(滚珠、滚柱、滚锥 或滚针)和保持器等部分组成。轴承钢主要用来制造轴承的内外圈套 及滚动体。其工件淬回火金相检验的依据是jb/t1255-2001《高碳铬 轴承钢滚动轴承零件热处理技术条件》(以下简称为：标准)。 实践中如何在标准的指导下分析、检验样品的质量，在帮助企 业进行检验小型轴承淬回火工件的工作中我们积累了一些经验。同 时，结合理论知识的收集、整理，又对gcr15钢轴承零件的马氏体淬 回火金相检验项目进行了一些总结、分析，在此与同行进行交流。 1.淬回火马氏体级别的鉴定 gcr15属于过共析钢，预先热处理是球化退火。gcrl5正常的淬火 温度为：830～860℃，奥氏体中溶解有wc=0.5%～0.6%，以及 wcr=0.8%

通过对gcr15轴承钢高温终轧后进行冷却速度大于100℃/s的超快速冷却试验,研究了轧后不同冷却工艺制度对组织形态和网状碳化物的影响,结果表明,高温终轧后进行超快速冷却可抑制网状碳化物析出,发生伪共析转变而得到细片层间距的珠光体型组织——索氏体,并促进珠光体形核和减小碳原子扩散能力,达到细化晶粒的目的,得到利于球化退火的预备组织。

计算了mg对gcr15轴承钢中al_2o_3夹杂物进行变质的热力学条件,得出当[als]为0.03%时,钢中存在2.0×10~(-6)%mg即能对al_2o_3夹杂起变质作用,生成mgo·al_2o_3。通过mosi_2电阻炉对1kg轴承钢水插入1g含16.55%mg的镁铝合金粉,试验mg对al_2o_3夹杂的变质效果。实验结果表明,加mg后,钢中≥10μmal_2o_3夹杂转变成细小、球形镁铝尖晶石夹杂,其中≤5μm夹杂占99.46%,其余为5～10μm夹杂。

轴承钢棒材轧后温度较高导致的网状碳化物析出严重影响我国高质量轴承钢生产.在热模拟试验机上对gcr15轴承钢进行了试验研究,分析了不同控冷工艺参数对gcr15轴承钢二次碳化物的析出和珠光体转变的影响.研究表明,gcr15轴承钢经980℃高温变形后快速冷却,随着冷却速度的增加,晶界处二次碳化物由半网状分布、短棒状分布到最后弥散析出,珠光体球团直径和片层间距减小,并有退化珠光体生成.轴承钢中退化珠光体组织的出现,是由于其热变形后快速冷却,抑制了先共析碳化物在冷却过程中的过早析出造成的.较合理的冷却工艺是gcr15轴承钢高温变形后快速冷却到700℃,再以3℃/s的冷却速度进行冷却.

利用碳化物的金相形貌、数量、大小、分布及圆整度表征试验钢的球化质量,通过不同的热处理制度研究高纯净gcr15轴承钢预备组织与退火工艺对碳化物球化质量的影响。试验表明:优良的预备组织适宜的退火制度有利于碳化物在短时间内球化和细化,采用文中退火制度a,gcr15轴承钢碳化物圆整度为0.087μm、平均粒径为0.27μm,球化时间比传统工艺减少3.5h。

工艺课程设计（论文） 题目：gcr15轴承钢热处理工艺设计 院（系）： 专业班级： 学号： 学生姓名： 指导教师： 起止时间： 课程设计（论文）任务及评语 院（系）：教研室：材料科学与工程教研室 学号学生姓名专业班级 课程设计 （论文） 题目 gcr15轴承钢热处理工艺设计 课 程 设 计 （ 论 文 ） 要 求 与 任 务 一、课设要求 熟悉设计题目，查阅相关文献资料，概述相关零件的热处理工艺，进行零件 的服役条件与失效形式分析，提出硬度、耐磨性、强度等要求。完成工艺设计。 阐述gcr15轴承钢退火、淬火、回火热处理工艺理论基础，选择设备、仪表和 工夹具，阐述轴承热处理质量检验项目、内容及要求；阐明轴承热处理常见缺陷 的预防及补救方法；给出所用参考文献。 二、课设任务 1.轴承材料的选择（要求在满足工件使用性能的前提下，兼顾经济性和工艺 性，合理选择材料）

GCr15轴承钢热处理工艺设计解析知识讲解

热处理工艺 课程设计说明书 课程名称：金属热处理工艺学 设计题目：gcr15轴承钢的热处理工艺设计 院系：机械工程学院 班级：材料成型及控制工程xxxx 学号：091101100 学生姓名：idealwang 指导教师：黄老师 热处理工艺课程设计任务书 设计题目gcr15轴承钢的热处理工艺计 目录 1热处理工艺课程设计的目的--------------------4 2零件的技术要求及选材------------------------4 工作条件和技术要求-------------------------4 材料的选择----------------------------

GCr15轴承钢热处理工艺设计

GCr15轴承钢热处理工艺设计解析知识讲解

石钢二轧厂为进一步控制gcr15轴承钢碳化物液析,采用150mm×150mm坯型、两种加热工艺制度生产<φ38mm、≥φ38mm规格钢材,使轴承钢的液析得到了控制,取得了明显效果。

根据快速球化退火原理,从生产现场切取gcr15轴承钢管试样,按照不同的快速球化退火方案试验。观察其金相显微组织,测定退火组织硬度,获得最佳快速退火方案。球化时间缩短到7.2h,与传统球化退火工艺相比节约能源20%以上。

为实现奥氏体再结晶控制轧制,根据石钢30t转炉生产的gcr15轴承钢再结晶图,结合现场1150～910℃14道次轧制φ35mm圆钢的工艺制度,通过gleeble1500热模拟试验机对gcr15连铸坯切取的试样进行1150～910℃6道次的模拟试验。模拟试验结果表明,通过累计变形量82%,试样的再结晶率达91%,晶粒度为6级。若提高φ530mm轧机的实际轧制的压下量,使累计变形量由52%提高至60%,可使φ35mmgcr15轴承钢的晶粒进一步细化。

对gcr15轴承钢lf精炼过程各阶段的钢中氧及夹杂物含量进行了研究。结果表明,在现有工艺条件下,lf精炼15~20min时钢中氧含量已降低到较低水平,lf精炼结束后软吹时间控制15min左右较为合理;lf精炼结束及中间包钢中大部分夹杂物尺寸在15μm以下;应进一步加强浇铸环节的控制,减少钢水的二次污染。

　2001年6月江南学院学报june.2001 第16卷　第2期journalofjiangnancollegevol.16　no.2 [文章编号]1008-8547(2001)02-0013-03 gcr15轴承钢管冷拔横裂原因分析 ξ 刘新佳1,袁士春 2 (11江南大学机械工程学院,江苏无锡214063;21锡钢集团中心试验室,江苏无锡214000) [摘要]通过材质分析、金相组织分析、球化机理的探讨及对球化工艺过程的追溯,得出gcr15轴承钢 管冷拔产生横裂的主要原因是由于炉温不均、局部加热温度偏低而产生的球化退火欠热型反常组织 在冷拔过程的复杂应力作用下产生裂纹所致。 [关键词]gcr15轴承钢管;横裂;球化退火 [中图分类号]tg115.21[文献标识码]a anana

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规范的表面处理-碱浸、酸洗和活化处理是gcr15钢盘条形成完整、致密磷化膜的基础。通过控制磷化液总酸度和游离酸度比5.5～7.5,磷化温度70～80℃,采用硬脂酸钠皂化处理,温度90℃,时间20min,可得到优质磷化膜和皂化膜,利于盘条的冷加工。

结合国内外相关的研究和实际生产经验,探讨了gcr15轴承钢的球化机制和退火工艺。从退火质量稳定性角度出发,分析了gcr15轴承钢的3种主要球化退火方式。阐述了退火装备的进步对轴承钢球化退火质量提高的影响,提出了进一步改善轴承钢棒线材球化退火质量的措施。

通过提高gcr15轴承钢10mm线材预精轧温度的工业试验,得到了网状碳化物少的细片状珠光体组织,利用实验室热模拟的方法对工业试验现象做了进一步分析。结果表明:当预精轧温度为944℃时,试验钢网状碳化物析出时恰好处于快速冷却阶段,故其析出得到抑制,球化退火后渗碳体颗粒均匀细小,网状级别可降低至1.5级,布氏硬度为202.72,强韧性能均较高,满足gb/t18254-2002《高碳铬轴承钢》和实际生产对gcr15轴承钢退火材的要求。

应用宽带扫描技术对gcrl5轴承钢进行激光强化处理实验,实测激光相变硬化区的硬度和深度。采用有限元软件对激光强化过程中的温度场进行数值模拟,数值模拟结果与实验结果符合较好。激光淬硬层显微硬度分布主要与激光加热时温度场分布有关,奥氏体化过程中渗碳体的溶解和奥氏体中碳的浓度决定了最终微观结构和表面硬度。表面温度高、奥氏体化时间相对较长及冷却速率快导致了表面的高硬度。表面最高温度接近熔化温度时,仍含有一定数量的未溶渗碳体。

实验用钢gcr15(%:0.97～1.03c、1.43～1.59cr)用10kg真空感应炉熔炼,在充氩情况下,使用氮化硅向钢中加0.1%～0.3%氮。通过gleeble-1500热模拟试验机对该钢的锻材在700～1150℃进行拉伸试验,并用光学显微镜、扫描电子显微镜观察断口形貌和纵向组织。结果表明,氮在钢中以固溶形式存在,随氮含量增加,高温下钢的断面收缩率有较大提升,峰值应力提升不明显。