地铁车站板、梁配筋计算、裂缝验算混凝土设计规范

2c30 0.21%0.215% 注： 一级 1.0 1.2 此表不考虑hpb235级钢筋注： 第9.5.1条1、轴心受压构件、偏心受压构件全部纵向钢筋的配筋率，以及一侧受压钢筋的配筋率应按构件的全截面面积计算； 2、轴心受拉构件、小偏心受拉构件一侧受拉钢筋的配筋率应按构件的全截面面积计算； 3、受弯构件、大偏心受拉构件一侧受拉钢筋的配筋率应按构件的全截面面积扣除受压边缘面积(b'f-b)h'f后的截面面积计算； 4、当钢筋沿构件截面周边布置时，“一侧的纵向钢筋”系指沿受力方向两个对边中的一边布置的纵向钢筋； 第9.5.2条5、对卧置于地基上的混凝土板，板中受拉钢筋的最小配筋率可适当降低，但不应小于0.15%。 45ft/fy=max(0.2,45ft/fy)=一侧 受压钢筋全部纵向受力 hrb400、rrb400级钢筋时应按表中规 凝土强度等级为c60及以上时应

梁宽度b=250mmb'f=600mm 梁高度h=800mmh'f=100mm as=60mma's=35mm h0=740mm 混凝土选用c25 fc=11.9n/㎜ 2 a1=1 ft=1.27n/㎜ 2 b1=0.8 钢筋选用2其中，1;hpb235级钢2;hrb335级钢3;hrb400级钢 fy=f'y=300n/㎜ 2 ξb=0.550 a）判断t形截面类型 492.66knm m实际=486knm＜mu 取钢筋直径￠＝20实取9根 实配钢筋面积as=2827.43mm2ok! asmin=430as c）双筋矩形截面已知弯矩求配筋 m实际=243knm<mu,max 受压区砼和相应的一部分受力钢筋

φ10@300 2φ18 6φ22 梁高500.00(mm)集中力0.00(kn) 梁宽200.00(mm)均布荷载145.60(kn/m) 跨度3680.00(mm)计算跨度3560.00(mm) 受拉钢筋放置2排砼强度c20 60有效梁高hw440.00(mm)钢筋等级2级 fcm=11(n/mm2)fy=310(n/mm2) αs=0.54 as'＝493.79mm2as＝2192.47mm2 受压钢筋直径18根数2钢筋间距合适 受拉钢筋直径22根数6钢筋双排布置 hw/b=2.200为厚腹梁 hw/b=2.200 箍筋验算 nasv1/s1.425mm2/mm 箍筋用φ10箍筋间距300 nasv1/s0.523重新配箍 配箍率ρsv0.262%最小配箍率ρsmi

-1- 平法梁配筋计算 梁的平面注写包括集中标注与原位标注，集中标注表达梁的通用数值，原位标注表 达梁的特殊数值。 集中标注包括梁的编号、截面尺寸、箍筋、通长筋或架立筋、梁侧面纵向构造钢筋 或受扭钢筋配置、梁顶面标高高差（该项为选注）。 原位标注内容包括梁支座上部纵筋（该部位含通长筋在内所有纵筋）、梁下部纵筋、 附加箍筋或吊筋等，（原位标注优先) 实例：介绍梁的配筋计算： 集中标注表示：框架梁kl1，3跨，一端有悬挑,截面为300*600；箍筋为i级钢筋， 直径为8，加密区间距为100，非加密区间距为200，均为两肢箍；上部通长筋为 2根直径22的二级钢筋。 原位标注表示：支座1上部纵筋为4根直径22的二级钢筋，支座2两边上部纵筋 为6根直径22的二级钢筋分两排，上一排为4根，下一排为2根；第一跨跨距3600， 下部纵筋为3根

q1（kn)q2q3q4q1 活荷载1020 p1p2p3p4p5 恒荷载2050 集中荷载值f 梁的计算长度 l支座反力p1 1263.656 介面剪力v156介面剪力v270 q1（kn/m2)q2（kn/m2)q3（kn/m2)q4（kn/m2)q5（kn/m2) 活荷载2.51.5 地面p1 （kn/m2) 楼板p2 （kn/m2) 天棚抹灰 p3 （kn/m2) 现浇梁自 重p4 （kn/m2) 墙体自重 p5 （kn/m) 恒荷载5.18491.533.12512.24 材料密度 （kn/m3）1825172517 材料厚度(m)0.080.10.0250.53 计算宽度(m)3.63.63.60.250.24 均载值63.3348 上层墙体传 来的荷载 （kn.m） 介面剪力vq

1、基本资料 梁宽b(mm)200300 梁高h(mm)400800 混凝土等级c25c25 钢筋级别iiii 结构安全级别iiiiii 砼强度设计值fc(mpa)12.512.5 钢筋强度设计值fy(mpa)310310 混凝土重度γ（kn/m3)2525 结构重要性系数γo0.90.9 设计状况系数ψ11 荷载分项系数（永久）γg1.051.05 荷载分项系数（可变）γq1.21.2 荷载分项系数（可控可变）γq1.11.1 2、荷载计算 梁自重标准值gk=bhγ（kn/m)26 梁自重设计值g=γggk（kn/m)2.16.3 集中荷载gk标准值gk（kn）5 集中荷载g设计值g=γggk（kn）5.250 可控可变荷载标准值qk（kn)40

φ10@300 -4φ20 4φ25 梁高600.00(mm)集中力0.00(kn) 梁宽300.00(mm)均布荷载204.00(kn/m) 跨度3400.00(mm)计算跨度3400.00(mm) 受拉钢筋放置2排砼强度c25 60有效梁高hw540.00(mm)钢筋等级3级 fcm=13.5(n/mm2)fy=360(n/mm2) αs=0.22 as'＝########mm2as＝1831.61mm2 受压钢筋直径20根数-4钢筋间距合适 受拉钢筋直径25根数4钢筋间距合适 hw/b=1.800为厚腹梁 hw/b=1.800 箍筋验算 nasv1/s1.205mm2/mm 箍筋用φ10箍筋间距300 nasv1/s0.523重新配箍 配箍率ρsv0.174%最小配箍

φ10@300 2φ18 6φ22 梁高500.00(mm)集中力0.00(kn) 梁宽200.00(mm)均布荷载145.60(kn/m) 跨度3680.00(mm)计算跨度3560.00(mm) 受拉钢筋放置2排砼强度c20 60有效梁高hw440.00(mm)钢筋等级2级 fcm=11(n/mm2)fy=310(n/mm2) αs=0.54 as'＝493.79mm2as＝2192.47mm2 受压钢筋直径18根数2钢筋间距合适 受拉钢筋直径22根数6钢筋双排布置 hw/b=2.200为厚腹梁 hw/b=2.200 箍筋验算 nasv1/s1.425mm2/mm 箍筋用φ10箍筋间距300 nasv1/s0.523重新配箍 配箍率ρsv0.262%最小配箍率ρsmi

一、材料： 40 fc=19.1mpa1.00×19.1=19.10mpa ftk=2.39mpaec=mpa β1=0.80εcu=ft=1.71mpa 混凝土达到90%设计强度时开始对预应力筋进行张拉，则f′cu=36.0mpa 2.预应力钢筋：采用mpa有粘结预应力 mpaes=####### mm 2 1395mpa 1320mpa390mpa kn 3.非预应力普通钢筋：采用ⅲ级钢（hrb400）es= mpa 4.本部分梁抗震等级： 二、有粘结预应力框架梁配筋计算 1.计算截面：mk=9652.53kn·m a.截面参数计算 b×h=800×2200hf′=130bf′=2360 截面面积a=b×h+(bf′-b)×hf′=mm2 截面中和轴距梁顶

bh 钢筋混凝土上柱截面 下柱截面 组合内力组合一内力组合二 实际配筋面积0.000.00mh0.00小偏心mh0.00小偏心 0nb0.00#div/0!nb0.00#div/0! a0.000.00a0.000.00 0.00#div/0!0.00#div/0! as(as')#div/0!as(as')0.00#div/0! hu(上柱高)0hu(上柱高)0.000 #div/0!#div/0! 0.000.0020.00计算配筋面积as(as')#div/0!20.00计算配筋面积as(as')#div/0! #div/0!实际配筋面积as(as')#div/0!实际配筋面积as(as') #div/0!0.00#div/0! #div/0!0.00#div/0!0

bh 钢筋混凝土上柱截面 下柱截面 组合内力组合一内力组合二 实际配筋面积0.000.00mh0.00小偏心mh0.00小偏心 0nb0.00#div/0!nb0.00#div/0! a0.000.00a0.000.00 0.00#div/0!0.00#div/0! as(as')#div/0!as(as')0.00#div/0! hu(上柱高)0hu(上柱高)0.000 #div/0!#div/0! 0.000.0020.00计算配筋面积as(as')#div/0!20.00计算配筋面积as(as')#div/0! #div/0!实际配筋面积as(as')#div/0!实际配筋面积as(as') #div/0!0.00#div/0! #div/0!0.00#div/0!0

建筑结构荷载规范 永久荷载：结构使用期间不随时间变化，或比平均值相比变化很小。 可变荷载：结构使用期间，其值随时间变化，且不可忽略。 偶然荷载：使用期间不一定出现，一旦出现，值很大，作用时间很短 荷载代表值：验算结构极限状态所采用的荷载量值，包括标准值、组合值、频遇 值、准永久值。 设计基准期：为确定可变荷载代表值而选用的时间参数 标准值：荷载的基本代表值，为设计基准期内最大荷载统计分布的特征值 组合值：对可变荷载，使组合后的荷载效应在设计基准期内的超越概率，与该荷 载单独出现时的相应概率趋于一致的荷载值；或者说，使得组合后的结构具有统 一规定的可靠指标的荷载值。 频遇值：对于可变荷载，在设计基准期内，其超越的总时间为规定的较小比率， 或超越频率为规定频率的荷载值。 准永久值：对于可变荷载，在设计基准期内，其超越的总时间约为设计基准期一 半的荷载值。 荷载设计值

砌体结构设计规范: 第2.1.14条混凝土构造柱structuralconcretecolumn 在多层砌体房屋墙体的规定部位，按构造配筋，并按先砌墙后浇灌混 凝土柱的施工顺序制成的混凝土柱，通常称为混凝土构造柱，简称构造柱 （gz）。 为提高多层建筑砌体结构的抗震性能,规范要求应在房屋的砌体内适 宜部位设置钢筋混凝土柱并与圈梁连接,共同加强建筑物的稳定性。这种钢 筋混凝土柱通常就被称为构造柱。构造柱,主要不是承担竖向荷载的，而是 抗击剪力,抗震等横向荷载的. 构造柱通常设置在楼梯间的休息平台处，纵横墙交接处，墙的转角处，墙 长达到五米的中间部位要设构造柱。近年来为提高砌体结构的承载能力或 稳定性而又不增大截面尺寸，墙中的构造柱已不仅仅设置在房屋墙体转角、 边缘部位，而按需要设置在墙体的中间部位,圈梁必须设置成封闭状。 从施工角度讲，构造柱要与圈梁

c30 1ρmax=4.181% 2ρmax=2.622% 3ρmax=2.058% 注：当按一级抗震等级设λ 向受拉钢筋配筋率不宜大1.2%,且应沿柱全长 1按柱牛腿有效截面计算不 2按柱牛腿有效截面计算不 非抗震钢砼剪力墙的水平和竖向ρ 剪力墙ρsv=asv/(bsh);sh、sv为竖向、水平分布钢筋 钢筋砼梁中箍筋最小配筋率剪力墙，其水剪力墙，其水 c301）一、二、三级抗震等级的剪力墙的水平和竖 0.24ft/fyv0.28ft/fyv抗震剪力墙四级抗震等级不应小于0.20%;2）框架－剪力 1ρmin=0.163%0.191%10.58%率不应小于0.25%；3）部分框架－剪力墙结构 2ρmin=0.114%0.133%20.40% 30.34%钢筋最小配筋率不应小于0.4% 钢筋参数fyξb15

板、次梁的配筋计算

钢筋混凝土构件限制裂缝宽度的配筋计算 作者:黑玫瑰点击率:893 一、概述钢筋混凝土构件除了可能由于强度不足而使结构失效外，还可能由于变形过大 或裂缝宽度超过规范允许值，使结构不能正常使用，因此，设计中除了对结构进行强度计算 外，还需根据使用要求对构件进行变形和裂缝宽度计算，使构件在满足强度控制的条件下， 满足变形或裂缝限值的控制。 《钢筋混凝土结构设计规范》（gb50010—2002）对裂缝宽度验算是在正常使用极限状 态下进行，即在承载力极限状态已完成后的验算，此时的条件是构件截面的配筋已知。但常 见的情况是，满足强度控制的用钢量不一定能满足构件变形和裂缝宽度控制的要求，故对裂 缝宽度有严格要求的构件，当验算裂缝宽度超过规范允许值时，往往要凭设计人员的经验对 构件截面尺寸或用钢量进行调整，其结果或大或小，很难一次性找出它的最佳值。 本文根据规范公式，

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钢筋混凝土梁纵向受力钢筋的直径,当梁高h≥300mm时,不应小于10mm;当梁高h ＜300mm时,不应小于8mm. 沿梁全长顶面和底面应至少各配置两根纵向配筋,一、二级抗震设计时钢筋直径不 应小 于14mm,且分别不小于梁两端顶面和底面纵向钢筋中较大截面面积的1/4; 三、四级抗震设计和非抗震设计时钢筋直径不应小于12mm. 偏心受拉的框支梁,其支座上部纵向钢筋至少应有50%沿梁全长贯通,下部纵向钢筋 应全部直通到柱内. 梁正截面受弯承载力计算中,计入纵向受压钢筋的梁端混凝土受压区高度应符合下 列要求: 一级抗震等级:x≤0.25*ho,二、三级抗震等级:x≤0.35ho 混凝土受压区高度尚应符合下列条件:x≤ξb*h0; 钢筋等级为hpb300时,ξb＝0.576 钢筋等级为hrb335/hrbf335时,ξb＝

1 sl191-2008《水工混凝土结构设计规范》 宣贯要点 sl191-2008《水工混凝土结构设计规范》对sdj20-78和sl/t191-96两规范 进行了整合，对部分条文进行了合理修订，并补充了新的内容。 sl191-2008修订的主要内容有： 1结构构件的安全度表达，在考虑荷载与材料强度的不同变异性的基础上， 采用经多系数分析的安全系数k的表达方式； 2对环境类别的划分进行了调整；对结构设计的耐久性要求作了补充； 3按照新的钢材国家标准，取消了热处理钢筋，对钢筋的品种进行了调整； 对混凝土和钢筋的材料性能设计指标作了修订； 4斜截面承载力计算公式由原规范的两个公式改为一个公式；受冲切承载 力计算增加了考虑荷载作用面积影响等因素； 5对大保护层厚度构件裂缝宽度的计算公式进行了修正；增加了非杆件体 系钢筋混凝土结构通过限制钢筋应力来间接控制裂缝宽度的规定；

1 sl191-2008《水工混凝土结构设计规范》 要点 sl191-2008《水工混凝土结构设计规范》对sdj20-78和sl/t191-96两规范 进行了整合，对部分条文进行了合理修订，并补充了新的内容。 sl191-2008修订的主要内容有： 1结构构件的安全度表达，在考虑荷载与材料强度的不同变异性的基础上， 采用经多系数分析的安全系数k的表达方式； 2对环境类别的划分进行了调整；对结构设计的耐久性要求作了补充； 3按照新的钢材国家标准，取消了热处理钢筋，对钢筋的品种进行了调整； 对混凝土和钢筋的材料性能设计指标作了修订； 4斜截面承载力计算公式由原规范的两个公式改为一个公式；受冲切承载 力计算增加了考虑荷载作用面积影响等因素； 5对大保护层厚度构件裂缝宽度的计算公式进行了修正；增加了非杆件体 系钢筋混凝土结构通过限制钢筋应力来间接控制裂缝宽度的规定； 6

板0.4％一0．8％，矩形粱0．6％～1.5％，t形梁0.9％一1.8％，如取其平均值．则板 为0.6％，矩形梁为1.05％，t形粱为1.35％一般情况下，粱板的配筋率应尽可能用其经济 配筋率的平均值、但由于各种原因，不可能都如愿以偿、故经济配筋率的核心范围，建义 扳取0.5％～0．7％，矩形粱取0.85％～1．25％，t形粱取1.1％～1．6％。 为了不使截面配筋过于拥挤，全部纵筋配筋率不宜超过0.05。 对于仓库、贮仓、料斗等贮料荷载经常占总荷载较大部分的结构物，若柱中纵向配筋率过大， 在长期贮料突然卸载时，会使柱中混凝土出现拉应力甚至开裂。若柱中的纵筋和混凝土之间 有很强的黏结应力时，则能同时产生纵向裂缝，这种裂缝更为危险。为了防止出现这种情况， 要控制柱的配筋率，对于筒仓柱的全部配筋率不应大于0.02。 从经

323 fortuneworld2010 程技术工 摘要：柱式桥墩由承台、柱式墩身和 盖梁组成，墩柱和桩基是桥梁的重要组成部 分。本文针对某桩柱式桥梁，对其墩柱和桩 基进行配筋设计和强度验算。 关键词：墩柱；桩基；配筋；验算； abstract:columnpiercomprised pilecap,pierbodyandcapbeam,pier columnandpilefoundisasanimportant partofthebridge.inthispaper， thebridge’spiercolumnandpile foundationperformreinforcementdesign andchecking. keywords:piercolu