大理岩颗粒及试样尺寸对冲击倾向影响的试验

大理岩试样的长度对单轴压缩试验的影响——相同直径试样的单轴压缩强度随长度的减小而增加，而使用柔性垫片强度则随长度的减小而减小，表明试验机压头与试样端面之间存在摩擦，其影响程度随岩性而变化。2块粒径为0.5～1mm的细晶大理岩，试样长度对强度的影...

大理岩动态劈裂试样的破坏应变——脆性材料基于应变的强度准则逐渐受到重视，为研究岩石在动态拉伸条件下的破坏应变规律，利用分离式hopkinson压杆对不同尺寸的大理岩巴西圆盘和带平台的巴西圆盘进行宽应变率范围的动态劈裂试验。研究不同类型的试样在不同应变...

大尺寸混凝土试样竖杆压缩试验

对于相同材质的硅钢片,形状和尺寸不同时对应的磁性能测试结果也不同。在相同环境(18~28℃,湿度小于80%rh)和地点的条件下,选用4种磁导计对5种牌号的硅钢片的交流铁损和磁极化强度进行测量,以更清楚地了解不同试样尺寸对硅钢片磁性能测试结果的差异。

金属拉伸试验标准试样类型及尺寸

大理岩蠕变特性试验研究——岩石的流变特性是岩石重要的力学特性之一，它控制着岩石的蠕变参数。利用自行研制的uct-1型蠕变试验装置，采用单调连续加载和分级加载方式，对南阳大理岩进行了单轴压缩蠕变试验研究。根据试验结果，将蠕变强度与瞬时强度进行了比...

金属拉伸试验标准试样尺寸

通过对x70螺旋埋弧焊管生产中焊缝冲击试验的总结和分析,研究了冲击试样的v形槽深度、v形槽中心偏离外焊缝中心距离、试样尺寸、试验冷却温度以及低温冷却、保温时间对焊缝冲击试验值的影响。结果显示:随着v形槽深度的增加,焊缝冲击功呈线性降低;在正常情况下(即v形槽中心偏离外焊缝中心距离为0)的焊缝冲击功比在v形槽中心偏离情况下的冲击功低;半尺寸试样(55mm×10mm×5mm)的冲击功换算后大于全尺寸试样(55mm×10mm×10mm)的冲击功;随着试验温度的增加,焊缝冲击功逐渐增加,呈递增趋势;冲击试样在完全冷却后,保温时间的长短对冲击功的影响不大。

为分析孔洞数量及孔径对大理岩力学特性的影响,对含不同孔洞数量及孔径的大理岩进行单轴压缩试验,并对破坏前后的试件进行ct扫描,研究其损伤裂纹空间分布特征。试验结果表明,孔洞数量及孔径对试件的强度参数、破坏形式及损伤程度等均有较大的影响,主要具体表现为(1)随着孔洞数量及孔径的增加,试件的弹性模量、峰值强度、起裂应力和起裂应力水平逐渐减小;(2)随着孔洞数量及孔径的增加,试件在破坏过程中的拉剪裂纹增多、远场裂纹减小,且在破坏后的破坏形式逐渐由拉剪破坏过渡到剪拉破坏,破坏后的损伤程度逐渐增加;(3)单轴压缩条件下的含孔试件,其破坏过程在试件的前后方向表现为由一方向另一方逐渐破坏,在试件的上下方向表现为由圆孔所在平面向上下两端逐渐破坏;(4)单轴压缩条件下的含孔岩样损伤分布在试件的前后方向上表现为由一方向另一方的逐渐减小,上下方向上则表现为由圆孔向上下两端逐渐减小,需注意的是由于损伤的叠加效应多孔试件在其上下方的最大损伤面并非位于圆孔处而是位于两圆孔的中间处。

单一试样确定大理岩和砂岩强度参数的方法——确定岩石的强度参数是室内试验的主要工作之一，但有时试样数量偏少，或离散性较大时会出现围压增大、三轴强度降低的现象，难以确定内摩擦角等参数。基于伺服试验机加载过程的实时控制，对大理岩和砂岩分别提出单一岩...

文件编号： 作业指导文件 金属材料拉伸试验标准试样类型及尺寸 金属材料拉伸试验标准试样类型及尺寸 编制： 文件编号： 作业指导文件 金属材料拉伸试验标准试样类型及尺寸 审核： 批准： 生效日期： 受控标识处： 分发号： 发布日期：2016年9月27日实施日期：2016年9月27日 制/修订记录 序号更改原因更改内容简述更改日期版本号备注 1新增程序2016-9-27a.0 文件编号： 作业指导文件 金属材料拉伸试验标准试样类型及尺寸 1.0目的 本文件规定了常温下金属材料拉伸试验标准试样的类型，形状及其尺寸测量。 2.0范围 适用于本公司常温下金属材料的拉伸试验所需的比例试样制备。 3.0规范性应用文件 下列文件对于本文件的作用是必不可少的。凡是注日期的应用文件，仅注日期的版本适用于本文件。 凡是不注日期的应用

土工击实试验中超尺寸颗粒的分析与处理——通过简要分析土工击实试验中超尺寸颗粒对最大干密度值的影响，提出实际应用中超尺寸颗粒常见的处理方法，有助于验证“公路土工试验规程”中超尺寸颗粒处理推荐修正公式的科学性和合理性。

金属板材拉伸试验标准试样类型及尺寸 标准试样的类型及尺寸见图2-1及表2-1。 图2-1标准试样的类型 表2-1标准试样的尺寸单位：mm 序 号 厚度 a 宽度 b 过渡半径 r 原始标距 l0=ks0 平行长度 lc=l0+2b 总长度 lt=lc+2h1+2h bh1h 10.720≥2021.1461.1419030≥13.2350 20.7520≥2021.8861.8819030≥13.2350 30.820≥2022.6062.6019030≥13.2350 40.8520≥2023.3063.3019030≥13.2350 50.920≥2023.9763.9719530≥13.2350 60.9520≥2024.6364.63

为了确保高钢级套管全尺寸试样制备时套管与堵头的可靠连接,分析了高钢级套管、堵头材料的焊接性能及焊接结构,探讨并制定出高钢级套管全尺寸试样堵头焊接工艺,即采用2种焊条进行多层多道焊接,并进行焊前预热、焊后热处理的焊接工艺方法,能有效提高焊缝强度及韧性。实际应用表明,该焊接工艺能够保证焊接接头的连接强度,同时节约试验成本,可满足高钢级套管全尺寸实物评价要求。

影响土样击实试验结果的试验分析——简述土工试验中土样制备方法对试验结果的影响，分析土样制备过程中含水率随时间和温度的变化规律，为准确控制土样的含水率提供了依据。同时，讨论击实筒余土高度的变化对击实试验结果的影响，并提出击实过程中最后一层土按余...

标准试样的类型及尺寸见图2-1及表2-1。 表2-1标准试样的尺寸单位：mm 序 号 厚度 a 宽度 b 过渡半径 r 原始标距 l0=ks0 平行长度 lc=l0+2b 总长度 lt=lc+2h1+2h bh1h 10.720≥2021.1461.1419030≥13.2350 20.7520≥2021.8861.8819030≥13.2350 30.820≥2022.6062.6019030≥13.2350 40.8520≥2023.3063.3019030≥13.2350 50.920≥2023.9763.9719530≥13.2350 60.9520≥2024.6364.6319530≥13.2350 71.020≥2025.2765.271

钢板冲击试样断口分析

在地基承载力检验方面,静载荷试验是目前各种方法中最常规,最有效,应用最为广泛的一种检测手段。通过载荷试验确定地基承载力时,对试验结果的准确性有着许多的影响因素,例如:沉降的稳定性、地基土均匀性、载荷板埋深、载荷板的尺寸等,而本文针对不同尺寸的载荷板对地基承载力检测时的影响进行了研究。

水泥强度等级 水泥强度等级按照gb175-2007《通用硅酸盐水泥》的规定，采用 gb/t17671-1999规定的方法，将水泥、标准砂和水按1∶3.0∶0.5的比例，制成 40mm×40mm×160mm的标准试件，在标准养护条件下（1d内为20±1摄氏度、相对湿 度为90%以上的空气中，1d后为20±1摄氏度的水中）养护至规定的龄期，分别按规定 的方法测定其3d和28d的抗折强度和抗压强度。根据测定的结果划分水泥强度等级。 如硅酸盐水泥（p.0/p.ⅰ/p.ⅱ）分为 32.5、32.5r、42.5、42.5r、52.5、52.5r、62.5和62.5r八个强度等级（分别代表 试件28d的抗压强度标准值的最小值为32.5mpa、42.5mpa、52.5

随着土石坝工程中砂砾料在地震中大量液化现象的出现,饱和砂砾料液化问题的研究逐渐引起重视。但由于试验设备及费用的限制,在进行动三轴试验时多把砂砾料中的大颗粒剔除,使得试验结果与实际砂砾料的性质存在较大的差距。通过对直径分别为d=3.91cm、d=6.18cm和d=10.0cm的试样进行动三轴试验,分析对比了不同直径砂砾料的孔压规律。结果表明,尺寸效应对于砂砾料的孔压规律影响较大,工程实际当中必须考虑尺寸效应对孔压规律的影响。

以离心风机壳体宽度和蜗壳尺寸为试验因素,比较分析了以上因素对风机性能的影响情况。通过试验发现,在一定参数范围内,离心风机结构尺寸的变化对风机能力有显著的影响,为农业通用型离心风机的设计研究提供了一定的试验依据。

个人收集整理仅供参考学习 1/7 金相试样地制备 一、实验目地 （1）了解金相显微试样制备原理，熟悉金相显微试样地制备过程. （2）初步掌握金相显微试样地制备方法. 二、实验原理 金相试样制备 金相试样制备过程一般包括：取样、粗磨、细磨、抛光和浸蚀五个步骤. 1.取样 从需要检测地金属材料和零件上截取试样称为"取样".取样地部位和磨面地选择必须根 据分析要求而定.截取方法有多种，对于软材料可以用锯、车、刨等方法；对于硬材料可以 用砂轮切片机或线切割机等切割地方法，对于硬而脆地材料可以用锤击地方法.无论用哪种 方法都应注意，尽量避免和减轻因塑性变形或受热引起地组织失真现象.试样地尺寸并无统 一规定，从便于握持和磨制角度考虑，一般直径或边长为15~20mm，高为12~18mm比较适宜. 对那些尺寸过小、形状不规则和需要保护边缘地试样，可以采取镶嵌或机械夹