大电流MAG焊焊缝金属冲击韧性

对系列碳含量的高强度奥氏体焊条熔敷金属冲击韧性进行了试验,采用扫描电子显微镜对冲击断口和金相磨面的微观形貌进行了分析,结合x射线能谱仪和透射电子显微镜对其中第二相的成分和结构进行了确定,并采用热力学软件thermo-calc对凝固相的组成及其中第二相的含量进行了计算.结果表明,冲击韧性随碳含量的增加而线性降低,主要原因在于随着碳含量的增加,在凝固末期形成于奥氏体枝晶间的碳化物由颗粒状变为层片状,尺寸和含量均相应增大,减弱了基体的连续性,同时由于自身的脆性破碎导致裂纹低能扩展,使冲击韧性降低.

简述了有害杂质磷在管道焊缝中的破坏机理。介绍了俄罗斯学者在双层药皮焊条中添加钡元素脱磷的试验过程以及焊缝添加钡元素后的脱磷效果,含钡的双层药皮焊条的优越性和最佳的钡含量。

采用光学显微镜、扫描电子显微镜、能谱仪、x射线衍射分析等方法并通过冲击试验,研究了650℃时效条件下hr3c钢焊缝金属的组织和冲击韧性变化。结果表明:焊缝金属组织为γ+析出相,其主要析出相种类均为nb(c,n)、m23c6和富cu相;随时效时间延长,析出相数量不断增加,其中m23c6析出对析出相数量变化起主要作用;时效后焊缝金属的冲击功出现了急剧降低,200h即达到显著的脆化状态,造成时效脆化的主要原因是时效过程中m23c6析出量的变化。

通过对x70螺旋埋弧焊管生产中焊缝冲击试验的总结和分析,研究了冲击试样的v形槽深度、v形槽中心偏离外焊缝中心距离、试样尺寸、试验冷却温度以及低温冷却、保温时间对焊缝冲击试验值的影响。结果显示:随着v形槽深度的增加,焊缝冲击功呈线性降低;在正常情况下(即v形槽中心偏离外焊缝中心距离为0)的焊缝冲击功比在v形槽中心偏离情况下的冲击功低;半尺寸试样(55mm×10mm×5mm)的冲击功换算后大于全尺寸试样(55mm×10mm×10mm)的冲击功;随着试验温度的增加,焊缝冲击功逐渐增加,呈递增趋势;冲击试样在完全冷却后,保温时间的长短对冲击功的影响不大。

采用无氦多元气体保护大电流mag焊接技术焊接了a572接头,对接头进行了弯曲性能试验,用光学显微镜、扫描电镜和edax分析了接头侧弯脆性断口。结果表明,弯曲试验时产生的脆断与焊缝金属中有非金属夹杂物、焊缝金属中c、ti含量较高以及焊缝金属中有马氏体组织等因素密切相关。在弯曲时,焊缝金属中存在的非金属夹杂物形成裂源,在小线能量焊接时焊道间热影响区组织中存在的大量粗大马氏体组织,使焊缝金属在裂纹萌生区和开始扩展阶段为解理断裂。在大电流mag焊时,适当增大线能量以利于非金属夹杂物的逸出并避免马氏体的形成,降低焊缝金属中的c、ti含量,从而改善接头韧性。

碱性焊条焊接时,会出现强烈的飞溅,在焊缝金属中特别容易产生气孔,致使焊缝金属的力学性能大大降低。通过测量碱性焊条焊缝金属中氮含量并由焊接过程中熔滴过渡方式的高速摄影可知,短弧焊接可以降低弧柱区的温度,减少侵入氮的离解作用,因而使焊缝金属中的气体含量大大降低。为碱性焊条的焊接性研究、焊接操作提供了可靠的理论基础。

根据熔化极焊丝填充焊的特性,对钢桥焊接中普遍应用的药芯焊丝co_2气体保护焊和埋弧自动焊进行了焊接试验。分析总结出有关工艺参数与焊缝金属填充量间关系的经验公式,并通过计算得到了其中熔敷效率的试验值。对于优化焊接工艺设计具有较大的参考价值。

碱性焊条熔滴过渡方式及焊缝金属中气体含量测定——碱性焊条焊接时，会出现强烈的飞溅，在焊缝金属中特别容易产生气孔，致使焊缝金属的力学性能大大降低。通过测量碱性焊条焊缝金属中氮含量并由焊接过程中熔滴过渡方式的高速摄影可知，短弧焊接可以降低弧柱区的...

借助高速摄像分析了两种常规混合气体(80%ar+20%co2和98%ar+2%o2)保护的细丝大电流mag焊的基本特点,研究了焊丝伸出长度和保护气体成分对第二临界电流的影响规律,揭示了细丝大电流mag焊的熔滴过渡机制.同时详细地分析了离心破断过渡、混合过渡和旋转短路过渡的产生条件和形成过程.并指出了80%ar+20%co2气体保护的细丝大电流mag焊之所以无法应用的根本所在,从而确立了98%ar+2%o2气体保护的细丝大电流mag焊实现高效化焊接的可行性.

为了研究焊丝中的mn含量对螺旋焊管焊缝金属的微观组织、力学性能和热裂纹敏感性的影响,选取了3种w(mn)分别为0.88%,1.05%和1.54%的焊丝,在x70螺旋焊管的生产和试验条件下进行焊接,获得的焊缝金属中w(mn)分别为1.26%,1.44%和1.67%。通过光学显微镜及扫描电镜的金相学检查分析显示:提高焊缝金属的mn含量,能降低各相(针状铁素体(af)、先共析铁素体(pf)和侧板条铁素体(fsp))的晶粒尺寸。而且随着针状铁素体不断增加,先共析铁素体(主要是晶界铁素体)和侧板条铁素体的体积分数会降低。同时力学性能试验结果显示:mn含量越高,焊缝金属的强度和硬度就越高。冲击韧性和延伸率,观测发现有一个最佳值。mn含量最大的焊缝金属具有较低的韧性,这归因于淬透性的增加及马奥岛(m/a)及晶界碳化物在针状铁素体位置的形成。对长度超过1000m的螺旋焊管焊缝金属的分析显示:当焊缝金属中w(mn)增加到1.4%时,热裂纹形成的可能性从0.005%减少到0.001%。

微量b对440mpa级焊条熔敷金属低温冲击韧性的影响——通过药皮过渡添加b，研究了微量b对440mpa级焊条熔敷金属低温冲击韧性的影响。试验发现，冲击韧性对b含量的变化较敏感，同时当焊缝中ti含量不同时，b含量的影响也不同。当ti含量为0．01％～0．04％(u·)时，b...

焊缝常见的缺陷 《金属熔化焊焊缝缺及说明》规定，焊缝缺陷分为六大类：裂纹、孔穴、固体夹杂、未 熔合和按陷分类照未焊透、形状缺陷、其它缺陷；焊接缺陷按其在焊接接头的部位，可分为外 观缺陷和内部缺陷。一、外观缺陷1、咬边因焊接造成沿焊趾（或焊根）处出现的低于母材 表面的凹陷或沟槽称为咬边。它是由于焊接过程中，焊件边缘的母材金属被熔化后，未及时得 到熔化金属的填充所致。咬边可出现于焊缝一侧或两侧，可以是连续的或间断的。（1）危害： 咬边将削弱焊接接头的强度，产生应力集中。在疲劳载荷作用下，使焊接接头的承载能力大大 下降。它往往还是引起裂纹的发源地和断裂失效的原因。焊接技术条件中一般规定了咬边的容 限尺寸。（2）形成原因：焊接工艺参数不当，操作技术不正确造成。如焊接电流大，电弧电 压高（电弧过长），焊接速度太快。（3）防止措施：选择适当的焊接电流和焊接速度，采用 短弧操作，掌握正确的运

生产日期 代表数量 金属接头及焊缝金属的试验机械性能试验 试验单位合同号 编号： 结 论 jgj/t27-2001 jgj107-2003 试样名称 试样来源 试验人 试验规程 审核人 试验日期 焊接质量评述： 冷 弯 弯心直径（mm） 弯曲角度 弯曲结果 备注 接头种类 试样编号 试验室负责人：日期： 监理工程师：日期： 极限强度(mpa) 直径(mm) 试件长度(mm) 焊缝长度(mm) 母材截面积(mm 2 ) 试 件 尺 寸 断口部位 极限

金属焊接接头及焊缝金属的试验机械性能试验 编号:c-7-3－□□□□－□□□□ 试验单位 合同号 样品名称 试验规程 jtj-053-83 样品来源 试验日期 焊接种类 试样编号 试 件 尺 寸 直径(mm) 长度(mm) 焊口直径(mm) 母材截面积(m２) 断口部位 极限荷载(kn) 极限强度(mpa) 备注 焊接质量评述 结

本文介绍一种新型金属材料冲击韧性数字测量仪。角度检测采用了新方法—脉冲测量法。仪表具有精度高,可进行数字通讯等优点。

【11】奥氏体不锈钢焊缝金属的氢致马氏体相变

复型研究了1cr18ni9ti管道焊缝金属的疲劳短裂纹萌生与早期扩展特点。结果表明,有效短裂纹萌生于与管道内外表面一致的试样表面局部区域中delta铁素体与基质的界面。早期扩展具有显著微观结构效应特征,最大障碍尺度约为40μm,与焊缝金属特征微观组织结构——柱状晶中富delta铁素体带间距离一致。该尺度范围,由于强微观结构约束,短裂纹密度较高并逐渐增加;尺度不规则扩展,直到若干较长短裂纹发生合并形成导致试样失效的主导短裂纹。这一过程通常称为“微观结构短裂纹(msc)”阶段。主导短裂纹及其发展路径上的短裂纹对疲劳损伤做出直接贡献,可分别称为“主导有效短裂纹(desfc)”和“有效短裂纹(esfcs)”。为描述该阶段不规则行为,有必要引入尺度等于esfcs尺度均值的虚拟裂纹即msc阶段desfc的概念。该阶段desfc尺度恒定增加,扩展率恒减小。

为查明j55钢高频焊管焊缝处的冲击功差异较大的原因,对母材、焊接热影响区及焊接区进行了微观分析。结果表明,冲击功低者,其母材、热影响区和焊缝区分别存在较严重的带状组织、粗大的过热组织和夹杂物等。

超（超）临界锅炉用钢及焊接技术协作网第三次论坛大会论文集 p92钢焊缝金属高温时效后的 组织、性能试验研究 梁军 1李太江2刘福广2姚兵印2李巍2王彩侠2唐丽英2 （1.神华国华（北京）电力研究院有限公司，北京，100069；2.西安热工研究院有限公司，陕西西安，710032） 摘要：本文主要通过光学金相显微镜、扫描电子显微镜及力学性能测试研究了p92钢焊缝金属高温时效后的冲击韧性 变化。光学金相及扫描电子镜的组织观察结果都表明，650℃时效1000h后，p92钢焊缝区开始有明显的沉淀相沿晶界 及马氏体板条束界析出；时效至5000h后，沉淀相长大，密度增加。力学性能结果表明，p92钢焊接接头650℃时效5000h 后，焊缝、热影响区的显微硬度略有下降，但降幅在17hv以内；时效1000h后p92钢焊缝区的室

金属结构焊缝无损检测 摘要：水利工程金属结构是通过焊接组合而成的，其产品的质量是由焊缝 质量而决定的。通过焊接形成的水工金属结构，检测和评价是控制焊缝质量的重 要措施。本文介绍了钢焊缝手工超声波探伤方法、通用的水工金属结构焊接技术、 超声波检验管道焊接接头技术的规程。 关键词：金属结构；无损检测；焊缝质量 1检测水工金属构件焊缝无损的方法 在被检测构件不损伤的条件下，无损检测就是检测物理量有关的材料实验、 检查构件表面和内部的缺陷方法。常用的无损检测方法包括：超声、射线、磁粉、 渗透、涡流以及声发射检测等。本文主要介绍了超声检测方法。 在清除焊接铁屑、飞溅以及油污和其他外部的杂质后，探头移动区探伤表面 光滑平整，探头可以进行自由的扫查，但是表面的粗糙度在超过6.3μm时要进行 打磨。 采用一次串列式或反射法扫查探伤时，探头移动区要大于1.25p： p=2δtgβ或

欧洲标准en970:1997 1范围 本欧洲标准涉及对金属材料熔融焊缝的目测检查。通常对同一焊接条件下的焊缝进行检 查。也有例外，如符合可适用的标准中的要求或符合协议双方合同的规定，也可在焊接过程 的其它阶段进行。 2参考标准 本欧洲标准包含其它有限期或无限期的参考标准。本文及出版物中在适当场合引用的这 些参考标准将在后面列出。对于有日期的参考标准，其后续修订或这些出版物的任何修订经 结合后，仅适用于本欧洲标准。对于无日期的参考规定，可以引用其出版的最新版本。 en288-2金属材料焊接程序的技术规范和批准—第2部分：电弧焊接的焊接程 序技术规范 en473无损检测人员的资格和证书—一般原则 pren12062焊缝的无损检测—一般规则 en25817钢材的弧焊焊缝—缺陷质量等级准则 en30042铝和可焊合金的弧焊焊缝—缺陷质量等级准则

不平衡因子对药芯焊丝co2气体保护焊焊缝金属韧度的影响——研究了由氮化物形成元素al，等控制的不平衡因子b对低合金药芯焊丝002气体保护焊缝金属韧度的作用。结果表明，在药芯具有氧化性的条件下，不平衡因子b对焊缝金属韧度的作用仍然明显。并且相比实心焊丝...