产氢絮体和产甲烷絮体流变行为的研究

丁苯橡胶改性沥青的流变行为研究

采用毛细管流变仪研究了无卤阻燃聚碳酸酯/丙烯腈-丁二烯-苯乙烯共聚物(pc/abs)的流变行为,得到了熔体表观黏度及切应力与剪切速率的关系。结果表明,无卤阻燃pc/abs合金熔体为假塑性流体,表观黏度随剪切速率的增加而降低;在230℃时,合金的非牛顿指数随着阻燃剂含量的增加而增加;在剪切速率为20~3000s-1时,合金黏度对温度不敏感,即实现黏度降低,采用升温法效果不佳。

为了对冷镦钢的生产过程进行数值模拟分析,优化其生产工艺,在mmt-200热模拟机上进行热压缩变形实验,研究了微合金中碳钢热变形流变应力行为,试验温度为800～950℃,应变速率为0.01～20s-1.结果表明:真应力随变形温度的升高而减小,随应变速率的增大而增大,表现出正的应变速率敏感性;材料热变形过程中伴随着铁素体动态再结晶并超量析出.获得了采用zener-hollomon参数来描述的微合金中碳钢的本构方程,其变形激活能为306.79kj/mol.

采用氯化原位接枝法制备改性cpvc,在氯化的同时加入丙烯酸丁酯(ba)得到cpvc-g-pba,利用毛细管流变仪研究了cpvc和cpvc-g-pba的流变行为,讨论了两者的剪切应力和剪切速率以及温度对熔体流变行为、熔体粘度的的的影响,并测定了其非牛顿指数。

混凝工艺水力条件的优化与絮体

采用转矩流变仪和毛细管流变仪研究了丙烯腈-丁二烯-苯乙烯(abs)/聚碳酸酯(pc)共混体系的流变行为,研究共混物组成对熔体流变行为的影响。结果表明:转矩流变仪中,平衡温度随着转速提高而增大,平衡转矩会在某一转速下达到峰值。两种测试方法得到的流变数据基本一致,共混物熔体呈现剪切变稀的假塑性流体特性。随着pc含量的增加,共混物的表观黏度逐渐增大,共混物熔体的非牛顿指数表现为负偏差,黏流活化能则表现出正负偏差,说明abs与pc间具有一定的相容性。

推流式固定化絮体生物反应器培养anammox菌试验研究——对anammox菌的培养及恰当的反应器形式进行了讨论和试验研究。采用推流式固定化絮体生物反应器在4个月时间内成功地获得了anammox活性，并培养出了红色颗粒污泥。在稳定运行期间(hrt2.58d，温度30℃)，平均...

对3种pe100管材专用料jhmgc100s、ygh041及p600进行了基本结构性能及毛细管流变行为、动态流变行为的研究。结果表明:190℃时,jhmgc100s的表观黏度与表观压力要高于p600和ygh041;当温度升高到230℃,3种专用料的不稳定流动现象明显改善,毛细管流变行为几乎无差别。动态流变研究表明:在低频下,jhmgc100s的复数黏度要高于其他两种专用料;在高频下,jhmgc100s的复数黏度介于其他两种专用料之间。在低频下,jhmgc100s的储能模量高于ygh041和p600;在高频下,jhmgc100s与ygh041的储能模量接近均,高于p600的储能模量。

制备聚硅酸铝铁复合絮凝剂,研究其絮体分形维数与絮凝效果之间的关系,并进一步分析了水力条件对絮体形态的影响,确定了絮体的动力学模型。结果表明,絮凝剂投加量过多或过少都会降低絮体分形维数;碱化度升高会使絮体更加密实,同时分形维数随搅拌强度的增加而增大,但搅拌条件过强会增大絮体破碎几率;在絮凝初期,分形维数随慢搅时间的增长而增大,之后趋于平缓;絮体粒径受破碎时间的影响,破碎时间越长,破碎后粒径越小。聚硅酸铝铁絮凝剂的动力学模型为反应控制聚集型。

采用xly–ⅱ型毛细管流变仪研究了尼龙(pa)11/空心玻璃微珠(hgb)复合材料的流变行为。结果表明,pa11/hgb复合材料熔体为假塑性流体,呈现出剪切变稀的行为。随hgb含量的增加,复合材料的表观黏度和粘流活化能总体上增大,这表明复合材料熔体对温度敏感性较大。

利用毛细管流变仪研究发泡聚丙烯(pp)挤出胀大行为,观察了压力、温度等参数与膨胀率的关系,分析加入不同的ac发泡剂和caco3后其膨胀率不同的变化情况,指出这不仅仅是因为发泡体系弹性的变化,气泡的存在也对其膨胀率影响很大。

独山子乙烯装置由于加大轻烃裂解负荷,组分轻质化使得约2500m3/h（标准状况）以上的甲烷氢富余,通过燃料气压力控制阀pv19008b放火炬以控制燃料气系统的平衡。为提高副产品的附加值,将冷箱低压甲烷和脱甲烷塔高压甲烷外送给制氢装置和乙二醇装置作为原料和致稳剂使用,并将富足氢气并入公司氢气管网,不但稳定了下游装置生产,而且减少了放火炬的损耗,提高了乙烯装置副产品综合利用率和经济效益。

混凝工艺中絮体形成及影响因素的研究

用毛细管流变仪研究了茂金属聚乙烯蜡改性聚乙烯共混体系的流变行为,探讨了茂金属聚乙烯蜡用量对共混体系熔体流变行为、熔体黏度、非牛顿指数和流动活化能的影响。结果表明:茂金属聚乙烯蜡对lldpe/ldpe流动黏度降低明显,增加用量可使黏度逐渐降低;而对mpe/lldpf/ldpe共混体系流动行为的影响比较复杂,在低剪切应力下黏度随茂金属聚乙烯蜡用量增加而逐渐降低,而在高剪切应力下黏度先增后减;茂金属聚乙烯蜡与mpe/lldpe/lpdpe的相容性好于lldpe/ldpe共混体系。

以纤维级聚苯硫醚(pps)树脂为原料,采用毛细管流变仪在剪切速率50s-1～3000s-1范围内研究了不同光稳定剂对pps流变行为的影响。结果表明,不同光稳定剂的加入对pps非牛顿指数影响较小,且随温度升高都趋向于0.9;在剪切速率为0s-1～487s-1范围内,pps会出现"剪切增稠"现象,而光稳定剂炭黑和受阻胺的加入起一定的抑制作用;在高剪切区487s-1～3000s-1范围内,pps结构黏度指数随温度的升高而减小,减小的程度越低,则熔体结构越稳定,可纺性越好;光稳定剂的加入会使pps的粘流活化能减小。

本文首先通过室内流变试验,对上海地区饱和灰色粘土和淤泥质粉质粘土的流变特性进行研究,并建立其本构模型。然后应用其试验结果对基坑工程进行流变时效分析,分析结果比较符合实测情况。

研究了室温拉伸时应变速率对高氮奥氏体不锈钢18%cr-18%mn-0.65%n力学性能和塑性流变行为的影响。结果表明,随应变速率的升高,试验钢的屈服强度rp0.2升高,而抗拉强度rm及塑性略有降低;在各应变速率下,试验钢的塑性流变行为均可以用ludwigson模型进行描述;应变速率的升高对试验钢流变方程参数的影响如下:1)强度系数k1、应变硬化指数n1和n2减小,试验钢的加工硬化能力降低;2)真实屈服强度tys降低;3)瞬变应变εl减小,表明升高应变速率能够促进位错多系滑移和交滑移。

简述了岩石(体)流变的特点,对国内外学者有关岩石(体)流变理论、流变试验、本构模型的研究做了综述,最后对其工程应用也进行了说明。指出了岩石(体)流变本构模型的研究在目前研究中的缺憾和所遇到的困难。

以聚合硫酸铁为混凝剂,利用智能光散射分析仪(ipda)对絮凝过程进行连续在线监测。考察不同混凝剂投加量、污泥回流量对絮体形成及破碎再絮凝的影响。结果表明:电性中和起主导作用时(聚合硫酸铁投加量为0.08mg/l),形成絮体强度较大,破碎后恢复能力较强,而网捕卷扫占据主导作用(聚合硫酸铁投加量为>0.2mg/l)形成的絮体比较松散,恢复因子低至49%,再次形成的絮体fi值较低；污泥回流时,絮凝过程絮体生长速度加快,稳定期絮体fi值大幅提高；回流污泥量越大,絮体的强度因子越大,恢复因子越低,浊度去除率与絮体破碎后恢复能力相关性较大。

将聚芳硫醚砜(pass)和聚苯硫醚(pps)按照不同的比例通过熔融共混制备高性能合金材料。采用旋转流变仪分析了纯pass树脂和共混物熔体的流变行为。结果表明,纯pass树脂通过提高剪切速率和升高温度来改善熔体的流动性效果不佳;在实验范围内,随着合金中pps含量的增加,合金的加工流动性得到明显改善,当pps的质量分数为50%时,pass/pps合金的熔融加工温度最低,凝胶点降至270℃。

利用gleeble-1500d热模拟试验机对钒、钛、铌微合金化q345b低合金高强度结构钢(hsla)进行了高温单道次压缩试验。测量了不同变形温度和变形速率下该钢的变形行为,分析了各变形参数对该钢动态再结晶和变形抗力的影响,得出动态再结晶激活能为451.47kj/mol。并且建立了高温变形抗力的分段函数流变模型,该模型计算结果与试验值吻合较好。

利用ludwigson模型研究了两种氮含量不同的无镍奥氏体不锈钢18cr-12mn-0.55n(质量分数/%)和18cr-18mn-0.63n在室温快速拉伸时的塑性流变行为.结果表明,由于n含量的增大,实验钢18cr-18mn-0.63n的加工硬化能力明显强于实验钢18cr-12mn-0.55n.n促进crmnn奥氏体不锈钢中的短程有序,使位错在更高的应变水平进行单系滑移和平面滑移,推迟位错的多系滑移和交滑移,因而提高crmnn奥氏体不锈钢的加工硬化能力.