昌江大桥预应力筋两端张拉伸长值计算表

混合预应力筋两端张拉理论伸长值的分段计算与控制 摘要：本文以群英桥主桥系杆的预应力筋张拉控制实例，通过 对预应力筋的长度和转角分段计算，空间曲线切线夹角的弧度转 换，实现了预应力筋理论伸长值的分段精确计算；通过对实测伸长 值的精细控制，确保了预应力筋的应力应变得到控制。 关键词：预应力筋两端张拉理论伸长值计算控制 abstract:thisarticlewiththemainbridgeofthewest 5-spangirderprestressedtendonpullcontrolexample, throughtothelengthoftheprestressedreinforcementand angletoblockcalculation,thetangentofananglespace curve

1 南京长江第三大桥c标预应力张拉相关计算说明 1、预应力筋胀拉时的控制应力为mparby139575.0186075.0，按照顶板、腹板 和底板的预应力伸长值都按照单根计算。单根张拉时的控制拉力为195.3kn。 平均张拉力p为： kx ep p kx1 ，伸长值δl为： se lp l; 每米孔道局部偏差对摩擦的影响系数k取值为0.002，预应力筋与孔道壁的摩擦系 数取值η为0.14；弹性模量eg取值根据试验数据取其平均值，为 mpa10.95/1.922.0/1.97/1 5 。 每束钢绞线的伸长值按照分段取值的原则进行计算。 2、实际伸长值的量测及计算： 预应力筋张拉前需先调整初应力0（一般取值为控制应力的10%~25%），在开始张 拉和量测伸长值。实际伸长值除张拉时量测的伸长值外，加上初应力的推算伸长

预应力筋两端张拉理论的计算与控制 随着国内预应力材料与锚固技术日益成熟，预应力技术在公路桥梁等各个领 域的结构工程中得到广泛的应用。本文以中国援建尼泊尔沙拉公路（沙夫鲁比西 —拉苏瓦加第公路）中的一座桥梁为工程实例，介绍预应力筋两端张拉理论的计 算与控制。 一、工程概况 沙拉公路是中国援建尼泊尔的工程项目，该公路全长15.7公里，设计等级 为四级公路，设计有六座桥梁。其中有t型梁桥4座、空心板梁桥1座、拱型 梁桥1座。k9+075桥梁（菲隆卡拉中桥）孔跨布置为1－30m预应力t梁，桥 全长33.04m，桥宽8m。由4片t梁组成，梁高2米，宽1.6米。最大吊重69 吨。桥梁的设计荷载为汽车公路——ⅱ级。 二、已知条件 本工程预应力管道成孔采用ø80镀锌波纹管。采用复合gb/t5224标 准的预应力钢绞线，单根钢绞线直

预应力筋两端张拉理论的计算与控制 中图分类号：tu757文献标识码：a文章编号： 随着国内预应力材料与锚固技术日益成熟，预应力技术在公路 桥梁等各个领域的结构工程中得到广泛的应用。本文以中国援建尼 泊尔沙拉公路（沙夫鲁比西—拉苏瓦加第公路）中的一座桥梁为工 程实例，介绍预应力筋两端张拉理论的计算与控制。 一、工程概况 沙拉公路是中国援建尼泊尔的工程项目，该公路全长15.7公里， 设计等级为四级公路，设计有六座桥梁。其中有t型梁桥4座、空 心板梁桥1座、拱型梁桥1座。k9+075桥梁（菲隆卡拉中桥）孔跨 布置为1－30m预应力t梁，桥全长33.04m，桥宽8m。由4片t梁 组成，梁高2米，宽1.6米。最大吊重69吨。桥梁的设计荷载为 汽车公路——ⅱ级。 二、已知条件 本工程预应力管道成孔采用ø80镀锌波纹管。采用复合 g

蝲蛄河特大桥现浇梁预应力筋张拉伸长量计算——该文以通丹高速公路蜊蛄河特大桥现浇梁为例，从计算公式、计算参数的取值等方面阐述了预应力筋空间曲线布置时伸长量的计算方法及过程。

短束预应力钢绞线张拉伸长值超限的原因分析 跨南京绕越高速公路节点桥上部结构为36+50+36m预应力混凝 土连续梁，0号块长10m，0号块设置有纵向预应力6束，腹板束f1 两束，顶板束t1四束。f1采用15股φs15.2钢绞线，孔道长度为 10195mm，t1采用12股φs15.2钢绞线，孔道长度为9957mm，t1,f1 锚下张拉应力为1302mpa。 128#墩0号块于2012年6月27日浇筑完成，7月3日经试验检 测混凝土的强度及弹性模量均超过90%，混凝土龄期超过7天，符合 张拉条件，7月3日下午进行0#块预应力张拉。 张拉采用施工技术规范要求的“双控法”控制，即采用施加的张 拉力与实测伸长值满足对应关系来进行双控。施工过程按以下张拉顺 序进行张拉： 0→初应力0.10σcon→0.2σcon→1.0（持荷5min）

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预应力张拉记录施记表15 （后张法两端张拉） 工程名称：施工单位： 构件名称张拉混凝土强度(mpa)张拉日期年月日 千斤顶 编号 标定 日期 标定资 料编号 油压表 编号 初应力读 数（mpa） 超张拉油表读 数（mpa） 安装时油表读 数（mpa） 顶塞油表读 数（mpa） 计算伸 长值 理论伸 长值 钢 束 编 号 张拉 断面 编号 千斤 顶编 号 记录项目张拉总延伸 长度 (mm) 滑、 断丝 情况 处理 情况初读数 （mpa） 二倍初 应力时 读数 第一 行程 第二 行程 超张 拉% 回油时 回缩量 (mm) 安装应 力 （mpa） 油表读数 （mpa） 尺读数 （mm） 油表读数 （mpa） 尺读数 （mm） 油表读数 （mpa） 尺读数 （mm） 油表读数 （mpa） 尺读数 （mm） 油表读数 （

针对兰新客专后张法预应力简支箱梁在预应力施工中遇到的问题进行了分析和研究,归纳出后张法预应力简支箱梁施工生产过程中预应力张拉伸长值计算、施加及封锚施工各阶段卡控要点,为今后类似工程施工提供了技术参考。

安吉老梅溪大桥危桥改造工程 20 米 预 应 力 张 拉 计 算 书 湖州市交通工程总公司 二oo九年四月十六日 20m预应力钢束张拉伸长值计算 根据本批次钢绞线检测试验结果，符合设计图纸，桥涵施工技术规范等相关 规范资料，编制各束钢绞线伸长量如下： 板名束号理论伸长量（mm） 中跨 n174.15 n274.28 n374.32 边跨 n174.15 n274.28 n374.32 钢绞线相关数据采用如下： e：试验值：1.960×103mpa1.960×103mpa1.950×103mpa 采用平均值：1.957×103mpa a：截面积：140.00mm2 千斤顶张拉力与对应油表读书（梅溪大桥） 一、钢绞线的张拉控制应力： 3根钢绞线束：p=195.3×3=585.9kn 15%p=585.9×15%=8

1 钢绞线预应力张拉伸长值、锚塞回缩量量测方法的探讨 摘要：钢绞线预应力混凝土在桥梁工程中已普遍使用，作为质量双控指标的钢绞线张拉伸长 值及锚固张拉力的计算，相应规范均已有明确规定，但对在预应力张拉实际施工中的具体量 测，各家说法与作法都存在较大差异，本文就此问题根据笔者施工的实践予以介绍，供广大 从事钢绞线预应力张拉工作者参考。 关键词：钢绞线；预应力张拉；伸长值；锚塞回缩量；量测 1、引言 以钢绞线作为桥梁工程、路基高边坡抗滑加固等工程施加预应力的载体，是目前普遍采 用的材料和工艺。对钢绞线张拉预应力施加、锚固的方法和张拉力、钢绞线伸长量的理论计 算，在相应的规范中都已有明确的规定，但在实际操作中对钢绞线施加预应力张拉的伸长值、 钢绞线锚固时锚具锚塞回缩量的量测，各家说法及做法均存在差异，这对预应力张拉质量控 制的双控指标（即钢绞线张拉力与实测伸长值）的计

桥梁工程预制梁片中,非对称预应力筋布置形式普遍存在,通过对其进行中心截面分析,使理论伸长值更加趋于合理。并在施工过程中加以控制,确保预应力筋的施工质量。

1 后张法预应力张拉伸长 量计算与测定分析 一、理论伸长量计算 1、理论公式： （1）根据《公路桥涵施工技术规范》 （jtj041—2000），钢绞线理论伸长量 计算公式如下： pp p ea lp l① kx ep p kx p 1 ② 式中：pp——预应力筋的平均张拉力 （n），直线筋取张拉端 的拉力，曲线筋计算方 法见②式； l——预应力筋的长度； ap——预应力筋的截面面积 （mm2）； ep——预应力筋的弹性模量 （n/mm2）； p——预应力筋张拉端的张拉 力（n）； x——从张拉端至计算截面的孔 道长度(m)； ——从张拉端至计算截面的孔 道部分切线的夹角之和(rad)； k——孔道每米局部偏差对摩擦 的影响系数； ——预应力筋与孔道壁的摩擦 系数。 （2）计算理论伸长值，要先确定预应 力筋的工作长度和线型段落的划分。 后张法钢绞线型既有直线又有曲线， 由于

预应力张拉伸长量的计算与测定 摘要：对预应力张拉施工时伸长值的计算进行了分析，并根据施工经验对 伸长值实测结果的取用进行了介绍。 关键词：预应力筋；张拉伸长量；伸长值测量 中图分类号：tu755.3文献标识码：a 在预应力筋的张拉施工中，为了保证施工质量，规范要求除了用应力控制外， 还需用伸长值进行校核，使实际伸长值与理论伸长值的差控制在±６％以 内，因此张拉前的伸长值计算显得十分重要。在此，笔者根据有关资料和自 己的施工体会，对张拉应力伸长值的计算与测定谈几点看法。 １伸长值的计算 预应力施工一般有先张法与后张法两种，先张法的预应力筋一般为直线，计 算简便，可以作为后张法无管道摩擦的特例进行研究，因此这里着重论述后 张法伸长值的计算方法。 计算伸长值首先要确定预应力筋的工作长度和线型段落的划分。后张法钢筋 的线型一般均是既有直线，又含曲线，由于不同线形区间的平均应力会

本文主要阐述了预应力筋空间曲线布置时伸长量算方法.

编号 张拉控 制力 区段单端伸长 量 平均张拉 力 张拉端的张 拉力 从张拉端 至计算截 面的孔道 长度 从张拉端至计 算截面曲线孔 道部分切线的 夹角之和 孔道摩 阻系数 孔道偏 差系数 预应力 筋的张 拉长度 钢绞线截 面面积 钢绞线弹 性模量 (kn)δl(mm)pp(n)p(n)χ(m)θ(rad)μkl(m)ap(mm 2 )ep(mpa)kx+μθe -(kx+μθ) ab6.07188875.61890000.87800.170.00150.8781401.95e+050.0013170.9986839 bc9.59187563.15188875.5981.3960.069813170.170.00151.3961401.95e+050.013962240.9

钢绞线编 号 分段eagnlθ'θkμkl+μθe-kl+μθ 张拉控制力系 数 pqpzpp分段伸长量单端伸长 量 合计 11.951401295.10.0063404670.00150.170.0025043790.9974987540.752343.62337.738082340.6678176.794795768 21.9514012272.4260.4541488850.00150.170.081291310.9219250860.752337.738082155.219382245.24243418.66923196 31.9514012531.20.0354159420.00150.170.013988710.9861086770.752155.219382125.

夹角 θ（rad） 1l18.89700.0133460.98670.9934 2l23.920.0870.0254550.97490.9874 3l32.66300.0039950.99600.9980 下料长：30.96 夹角 θ（rad） 4l47.27300.010910.98910.9946 5l53.9270.0870.0254660.97490.9874 6l64.26300.0063950.99360.9968 下料长：30.926 夹角 θ（rad） 7l75.6600.008490.99150.9958 8l83.9270.0870.0254660.97490.9874 9l95.86300.0087950.99120.9956 下料长：30.9 夹角

后张法预应力钢绞线张拉伸长值的 计算 摘要：桥梁预应力施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸 长值与理论伸长值误差不得超过6％，所以伸长值的计算就相当重要， 本文结合实际施工过程，通过对后张法现浇预应力箱梁预应力钢绞线 张拉伸长值的计算，总结出一套较适用于现场施工的伸长值的计算方 法。 关键词：后张法预应力伸长值计算 （一）工程概况 nc-wj1标成章互通主线桥位于常州武进区成章南，半幅桥宽 17.0m，全长692.85m。其中跨越239省道的第五联采用现浇预应力 连续箱梁,桥梁跨径布置为左幅(2-27+2-28+2-19.75)m；右幅 (2-19.75+2-28+2-27)m，下部结构第21－23＃采用独柱墩，其余采用 双柱墩。 （二）结构设计形式 第五联现浇预应力箱梁采用单箱三室直腹板断面，梁高1.6m， 混凝土设计标号为c50。纵向预应力束采用低松

后张法预应力钢绞线张拉伸长值计算 【摘要】介绍后张法预应力钢绞线张拉伸长值计算方法以及质 量控制要素。 【关键词】预应力；张拉；伸长值 1、后张法钢绞线理论伸长值计算公式说明 后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因 素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起 的摩擦力，导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐 渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。 《公路桥梁施工技术规范》(jtj041-2000)中关于预应筋伸长 值的计算按照以下公式： (1) (2) 式中：δl—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）； pp—各分段预应力筋的平均张拉力，注意不等于各分段的起点 力与终点力的平均值（n）； l—预应力筋的分段长度（mm）； ap—预应力筋的截面面积（mm2）； ep—预应力筋的弹性模量（mpa）； p—预应力筋张拉端

后张法预应力钢绞线张拉伸长值的计算 （一）工程概况 nc-wj1标成章互通主线桥位于常州武进区成章南，半幅桥宽17.0m，全长 692.85m。其中跨越239省道的第五联采用现浇预应力连续箱梁,桥梁跨径布置 为左幅(2-27+2-28+2-19.75)m；右幅(2-19.75+2-28+2-27)m，下部结构第21 －23＃采用独柱墩，其余采用双柱墩。 （二）结构设计形式 第五联现浇预应力箱梁采用单箱三室直腹板断面，梁高1.6m，混凝土设计 标号为c50。纵向预应力束采用低松弛钢绞线配ovm15-15型锚具和ovm15-15l 型连接器，钢绞线n1、n2、n3、n7、n8、n9采用单端张拉，n4、n5、n6采用双 端张拉，横向预应力束采用低松弛钢绞线配ovm15-15型锚具和ovm15-15p型固 定p锚，钢绞线n1、n2采用单端张拉。 预应力

后张法预应力钢绞线张拉伸长值的计算 （一）结构设计形式 第五联现浇预应力箱梁采用单箱三室直腹板断面，梁高1.6m，混凝土设计标号为c50。 纵向预应力束采用低松弛钢绞线配ovm15-15型锚具和ovm15-15l型连接器，钢绞线n1、n2、 n3、n7、n8、n9采用单端张拉，n4、n5、n6采用双端张拉，横向预应力束采用低松弛钢绞线 配ovm15-15型锚具和ovm15-15p型固定p锚，钢绞线n1、n2采用单端张拉。 （二）后张法钢绞线理论伸长值计算公式说明及计算示例 后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到以下两方面的因素影响：一是管道弯曲影 响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力，导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着 管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。 《公路桥梁施工技术规范》(jtj041-2000)中关于预应筋伸长值的计