更新日期: 2025-05-14

变形和硼对低碳Mn-Nb钢连续冷却转变的影响

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变形和硼对低碳Mn-Nb钢连续冷却转变的影响 4.3

通过热模拟实验对不含硼和含硼低碳Mn-Nb钢在连续冷却过程中的相变进行研究,分别绘制了两种钢的连续冷却转变(CCT)曲线,并对不同冷却速度的试样进行组织观察和显微硬度分析.结果表明:变形使低碳Mn-Nb钢CCT曲线左移,提高开始转变温度,促进了多边形铁素体和珠光体的转变;微量硼的加入使低碳Mn-Nb钢CCT曲线右移,显著降低开始转变温度,明显抑制铁素体和珠光体转变,减小铁素体和珠光体存在的冷却速度范围,显著提高了低碳Mn-Nb钢的显微硬度.

低碳钢的连续冷却转变 低碳钢的连续冷却转变 低碳钢的连续冷却转变

低碳钢的连续冷却转变

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利用gleeble-1500热力模拟试验机,研究了典型低碳钢在未变形及变形条件下的连续冷却过程的相变规律,并通过光学显微镜对连续冷却后的组织进行了详细观察和分析。结果表明:随着冷却速度的增加,铁素体相变温度降低,相变时间缩短,晶粒细化,贝氏体含量增多;变形加速了钢的连续冷却转变,使cct曲线左移,贝氏体的临界冷却速度增加。

Nb元素对耐候钢连续冷却转变及组织变化的影响 Nb元素对耐候钢连续冷却转变及组织变化的影响 Nb元素对耐候钢连续冷却转变及组织变化的影响

Nb元素对耐候钢连续冷却转变及组织变化的影响

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通过gleeble—1500d热模拟机研究了不含nb元素和含nb元素耐候钢的连续冷却转变(cct)曲线,分析了nb元素及冷却速度对耐候钢cct曲线及组织变化规律的影响。结果表明,nb元素的加入阻碍了耐候钢相变的发生,降低了各相开始转变的温度,导致相变曲线向右下移动;当冷却速度为15℃/s时,加入nb元素的耐候钢组织发生明显的变化;含nb耐候钢随着冷却速度的增大,其硬度逐渐提高,当冷却速度大于5℃/s时,有大量的贝氏体生成,当冷却速度大于20℃/s时,有部分马氏体生成,均有利于提高耐候钢的强度,改善其性能。

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Mn-Cu-Ti-Nb低碳钢连续冷却转变行为

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Mn-Cu-Ti-Nb低碳钢连续冷却转变行为 4.5

在mms-300热力模拟机上,利用膨胀法结合金相-硬度法,建立新开发的高速列车焊接构架用mn-cu-ti-nb低碳钢未变形和变形奥氏体的连续冷却转变曲线,研究了形变和冷却速度对试验钢γ→α相变行为及显微组织的影响。结果表明:随着冷却速率的增加,铁素体转变开始温度降低,铁素体晶粒得到细化,同时还促进了贝氏体相变。变形一方面促进了铁素体相变,细化铁素体晶粒;另一方面又抑制了贝氏体相变,使贝氏体含量降低,硬度降低。

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低碳微合金管线钢过冷奥氏体连续冷却转变 低碳微合金管线钢过冷奥氏体连续冷却转变 低碳微合金管线钢过冷奥氏体连续冷却转变

低碳微合金管线钢过冷奥氏体连续冷却转变

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低碳微合金管线钢过冷奥氏体连续冷却转变 4.8

利用膨胀法和差热分析法结合金相-硬度法,在gleeble-1500热模拟机上测定一种低碳微合金管线钢以不同速度连续冷却时的膨胀曲线,结合dsc曲线和金相组织分析,确定该钢的临界温度及相变温度,获得该钢的连续冷却转变曲线(cct图),研究该钢连续冷却时的奥氏体转变。研究结果表明:添加0.21%mo起到抑制铁素体和珠光体作用,促进针状铁素体组织的形成,实验钢在5.0~20.0℃/s的较宽冷却速度范围内连续冷却都能得到需要的针状铁素体组织,表明低碳mn-nb-mo微合金管线钢容易得到管线钢工程所需要的组织。

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冷却速率对含硼冷镦钢10B21组织转变的影响 4.4

利用淬火变形膨胀仪(dil805a),结合金相显微分析和显微硬度测量,研究了冷却速率(0.2~75℃/s)对10b21冷镦钢过冷奥氏体连续冷却转变的影响。用光学显微镜和扫描电镜观察试验钢在不同冷却条件下的显微组织,研究了不同冷速对钢的组织和硬度的影响,绘制了其cct曲线。结果表明,10b21钢连续冷却过程中,冷速为0.2~15℃/s时,组织为铁素体、珠光体;当冷速≥20℃/s时,开始出现羽毛状贝氏体;冷速为45~60℃/s时,主要是羽毛状的上贝氏体;冷速为75℃/s时,主要是板条马氏体。

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变形过程中超低碳碳素钢微观组织转变 4.6

在gleeble试验机上进行热力模拟试验,研究了超低碳钢在变形过程中的微观组织转变。试验结果表明,对比无变形淬水试样,超低碳钢在860℃、880℃、890℃变形60%后淬水,发生了铁素体相变和晶粒细化,这与形变诱导铁素体相变和再结晶有关。变形温度越高(低于ae3),铁素体晶粒越细小。显微硬度测试结果表明,变形温度越低,样品的硬度越高。

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一种容器用钢的连续冷却转变研究 4.6

针对一种容器用钢,采用膨胀法在l78r1ta型淬火相变仪上测定了其连续冷却转变的膨胀曲线,结合显微组织和硬度,获得了每个冷速下对应的相变点温度。结果表明,在1-10℃/min的冷速范围内,为高温转变的铁索体和珠光体区,夹杂少量贝氏体;冷速继续增加至20—120℃/min,为巾温转变的贝氏体ⅸ;当冷速大于3000℃/min时,组织中完全为马氏体。随着冷却速度的增大,硬度值也逐渐增大,这为制定合理的热处理工艺提供了依据。

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热形变和钒微合金化对高碳钢组织转变的影响 4.6

通过在gleeble1500热模拟试验机上的热形变和冷却试验,研究了热形变及钒微合金化对高碳钢连续冷却后显微组织及硬度的影响。研究结果表明:未形变的含钒试验钢在5和9℃/s冷速下出现了中低温组织贝氏体和马氏体,950℃变形后的含钒钢,在同样冷速下相变后得到的组织全为珠光体。随钒含量的增加,珠光体转变后的片层间距变小,硬度升高。同样冷速下形变后试验钢的珠光体团细化,珠光体片层间距增加,硬度降低,且形变后增加冷速引起的珠光体片层细化效果不如未形变时明显。

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硼对低碳铝镇静钢酸洗钢板性能的影响 硼对低碳铝镇静钢酸洗钢板性能的影响 硼对低碳铝镇静钢酸洗钢板性能的影响

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硼对低碳铝镇静钢酸洗钢板性能的影响 4.7

在宝钢工业生产中,通过对薄规格酸洗低碳铝镇静钢中添加(10~30)×10-4%硼合金的研究,分析了硼对钢力学性能、金相组织及表面质量的影响。结果表明,钢中添加(10~30)×10-4%的硼合金可使钢的屈服强度降低20mpa,延伸率提高1.5%,屈强比降低5.7%;回归出屈服强度和延伸率与终轧温度、c含量、mn含量、b含量的关系。添加适当硼合金有利于生产高表面质量低碳铝镇静钢酸洗板。

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冷镦钢SCM435奥氏体连续冷却转变研究 4.8

阐述了测定scm435钢奥氏体连续冷却转变的试验,并对其组织转变进行分析及硬度测定,绘制出其cct曲线,得出其组织、晶粒及硬度的变化趋势。

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硼对TSCR低碳罩式退火钢板织构的影响

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硼对TSCR低碳罩式退火钢板织构的影响 4.8

为了研究薄板坯连铸连轧(tscr-thinslabcastingandrolling)工艺生产条件以及给定化学成分下b对低碳罩式退火钢板织构的影响,对含b和无b退火板进行了x射线织构测试,并对热轧、退火板进行了电解化学相分析.试验结果表明:在aln含量几乎相等的情况下,退火板中γ纤维织构组分含b钢低于无b钢;含b钢和无b钢热轧、退火板电解溶样均得到包含碳化物、aln等在内的粉末,含b钢中还有b的化合物.含b钢中细小的aln、bn及fe的b、c化物共同作用影响织构的生成与发展,而b主要是通过bn等第二相粒子影响晶粒的变形、生长,进而影响织构发展.因此,aln不是影响织构发展的唯一决定因素.

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X100管线钢的连续冷却转变

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X100管线钢的连续冷却转变 4.7

采用热膨胀法获取x100管线钢的cct曲线,并通过硬度实验,光学显微组织观察,sem组织观察,tem组织观察等手段进行分析,深入讨论了x100管线钢的cct曲线及其在不同冷却条件下的相变规律,研究了x100管线钢不同冷却条件下的组织类型及典型特征,为更好的认识x100管线钢组织-性能之间的关系和推动其工业应用提供重要参考。

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钼对低碳微合金钢组织和性能的影响

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钼对低碳微合金钢组织和性能的影响 4.5

钼对低碳微合金钢组织和性能的影响 孔君华1,2,郑 琳1,郭 斌1,李平和1,谢长生2 (11武汉钢铁(集团)公司技术中心钢铁产品研究所,湖北 武汉 430083; 21华中科技大学材料科学与工程学院,湖北 武汉 430074) 摘 要:研究了低碳微合金钢中mo元素对形变奥氏体在连续冷却后组织和性能的影响。得出在此系列钢 中,随mo含量增加,针状铁素体量随之增加,同时钢中出现贝氏体束和m-a组织。屈服强度、抗拉强 度随mo含量的增加而提高,且抗拉强度的提高幅度高于屈服强度,屈强比随mo的加入而降低,且随m -a组织增多,钢的冲击韧性损失加大。 关键词:微合金钢;钼;金相组织;力学性能 中图分类号:tg142113  文献标识码:a  文章

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等径弯曲通道变形对超低碳钢组织及性能的影响 4.3

研究了室温下c方式等径弯曲通道变形(ecap)对超低碳钢组织及性能的影响。结果表明:第1道次ecap变形后,组织细化效果最显著;随变形道次的增加,组织由取向差小的板条状亚晶演变成取向差大的等轴晶;第4道次ecap变形后,晶粒平均尺寸约0.3μm;变形道次继续增加,晶粒尺寸变化不显著,而晶粒取向差不断增大。这表明第4道次ecap变形为超低碳钢细化极限;ecap变形可大幅度提高超低碳钢的强度,并保持较高的塑性。

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冷镦钢ML40Cr盘条奥氏体连续冷却转变曲线

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冷镦钢ML40Cr盘条奥氏体连续冷却转变曲线 4.7

在gleeble-3800热模拟试验机上采用热膨胀法-金相法测定了ml40cr钢的临界点ac1、ar1、ac3、ar3,同时测定了在不同冷却速度下过冷奥氏体连续冷却时的膨胀曲线,获得了该钢的连续冷却转变曲线;研究了ml40cr连续转变冷却过程中奥氏体转变过程和转变产物的组织和性能,初步确定了ml40cr盘条的控制冷却范围,为冷镦钢ml40cr盘条的开发提供了参考依据。

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Q345钢奥氏体连续冷却转变曲线(CCT图) 4.5

研究了q345钢连续冷却过程中奥氏体转变过程及转变产物的组织和性能,为制定生产工艺提供参考依据.利用膨胀法结合金相-硬度法,得到不同冷却速度连续冷却时的膨胀曲线和相应的金相组织及硬度,用dta法及膨胀法测定其临界点ac1、ac3以及ms,获得了q345钢的连续冷却转变曲线(cct图).由cct图和不同冷却速度的显微组织照片可知,当冷却速度比较低时,形成较粗大的块状铁素体和珠光体,当冷却速度大于0.5℃/s时出现贝氏体,形态似针状铁素体,其形成温度在450~600℃左右,当冷却速度大于20℃/s时,发生马氏体转变,马氏体转变点约为400℃.

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关于推进五大转变打造低碳砖瓦产业的思考

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关于推进五大转变打造低碳砖瓦产业的思考 4.5

低碳经济作为一种正在兴起的经济形态和发展模式,目前受到世界各国各地区的广泛关注。所谓低碳经济,是指在可持续发展理念指导下,通过技术创新、制度创新、产业转型、新能源开发等多种手段,尽可能地减少煤炭石油等高碳能源消耗,减少温室气体排放,达到经济社会发展与生态环境保护双赢的

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形变量和冷却速度对低碳微合金管线钢晶粒细化的影响 4.8

以管线钢x52为研究对象,在gleeble1500热模拟机上,主要进行了在奥氏体未再结晶区不同形变量和冷却速度对x52的相变行为及显微组织影响的研究·通过光学显微镜、扫描电镜分析技术可以发现,随形变量和冷却速度的增加,晶粒明显变细·实验结果表明,在奥氏体未再结晶区轧制可以大大地增加铁素体的形核位置,使晶粒细化;同时冷却速度的增大,使铁素体的形核驱动力加大,形核率增加,也使晶粒明显细化·另外,与低碳钢不同的是,在铁素体晶粒边界和铁素体晶粒内部可以观察到有第二相的析出,在奥氏体未再结晶区轧制时,第二相的析出可以抑制再结晶,并且,析出物的存在不仅阻碍位错的运动,而且会造成位错的增殖·因而微合金钢细化晶粒的机理主要有:形变诱导铁素体、铁素体的动态再结晶和第二相的析出抑制晶粒长大使晶粒细化

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复合孕育对可锻铸铁组织转变的影响 4.5

采用稀土硅铁、铋为复合孕育剂,对可锻铸铁进行了孕育处理。利用差热分析法测定了碳化物及珠光体的分解温度,观察了复合孕育可锻铸铁的组织,并阐述了其作用机理。复合孕育可使可锻铸铁的铸态组织细化,降低碳化物和珠光体的分解温度,同时还可改善石墨化效果,保证石墨细小、分布均匀,且呈团絮或团球状形态。

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低碳钢高温相变对焊接角变形的影响 4.8

低碳钢板具有良好的综合力学性能和焊接性能,被广泛地应用在各种焊接结构中,但是对接接头角变形一直是焊接过程中的突出问题.文中通过测试低碳钢对接接头动态角变形,对其变化过程和特点进行了分析和总结.结果表明,除温度变化引起的体积线性变化对角变形产生影响外,700℃以上温度发生的高温相变对自由状态下单层对接接头焊缝以及多层多道焊的首层焊缝角变形变化将产生影响;而多层焊接除首层以外的其它层焊缝,700℃以上温度的相变将对角变形变化不产生影响.

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高碳高合金马氏体钢回火过程连续性转变的内耗行为研究 4.7

高碳高合金马氏体钢淬火后在回火过程中存在过饱和碳原子偏聚现象,碳原子偏聚于位错附近的间隙位置,回火过程中以碳化物形式沉淀析出。通过内耗研究表明,随着回火温度的增加,snoek峰驰豫强度下降并消失,skk峰驰豫强度降低并随回火温度的升高而宽化。由该结果可知由于大量碳原子偏聚于位错处,随后以细颗粒碳化物形式在位错处析出。随着回火温度增加,大部分位错回复消失及碳化物聚集长大,同时残余奥氏体分解产生硬化效应,使钢的硬度增加而韧性下降。

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低碳贝氏体钢连续冷却相变规律研究 4.7

利用gleeble1500热/力模拟实验机,研究了抗拉强度为700mpa级的低碳贝氏体钢的相变规律,分析了不同冷却速率对钢组织及性能的影响。结果表明:轧后试样在1℃/s~30℃/s较宽的冷却速度范围内均可得到贝氏体组织,并随着冷却速度的增加,显微组织以粒状贝氏体为主转变为以性能优良的板条贝氏体和马氏体为主,在不降低韧性指标的前提下,提高了强度,为700mpa级的低碳贝氏体钢工艺制度的制订提供了依据。

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齐云海

职位:铁路工程标准员

擅长专业:土建 安装 装饰 市政 园林

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