不锈钢热轧板材焊接接头晶间腐蚀试验

不锈钢焊接接头的晶间腐蚀实验

采用电子探针(epma)和金相显微镜对409l铁素体不锈钢热轧板材焊接接头的3个区域(母材区(bm)、热影响区(haz)和焊缝区(wm))的成分和组织进行分析,并且运用电化学的方法测试其3个区域在10%h2so4溶液中的极化曲线特征参数,并对其进行室温(25℃)、24h的浸泡腐蚀试验.结果表明:409l铁素体不锈钢热轧板材焊接接头的3个区域在成分、组织和电化学性质上的不同,导致其3个区域的耐腐蚀能力有明显不同.电化学测试的数据显示,其耐腐蚀能力的大小分别为焊缝金属区最好,母材区次之,热影响区由于受到明显的电偶腐蚀,其腐蚀最为严重.409l焊接接头的3个区域的电化学行为与其对应的浸泡腐蚀试验结果一致.

文章介绍不锈钢焊接件焊接接头抗晶间腐蚀能力的检验方法,并对焊接接头晶间腐蚀的原因进行分析并就提高不锈钢焊件抗晶间腐蚀的能力进行探讨。

文章介绍了不锈钢的发展,并阐述了不锈钢焊接接头的腐蚀问题及其预防措施。

430不锈钢热轧板 材质：430 表面：no.1 用途：建筑装饰，汽车零部件等 规格：规格齐全 产地：太钢、宝钢、酒钢 规格：热轧最大厚度：3.0-10.0mm 热轧no.1是相对于冷轧而言的，冷轧是在再结晶温度以下进行的轧制，而热轧 就是在再结晶温度以上进行的轧制。 产品定义 430不锈钢是具有良好的耐腐蚀性能的通用钢种，导热性能比奥氏体好，热膨胀 系数比耐热疲劳，添加稳定化元素钛，焊缝部位机械性能好。由于其铬含量，又 称其为18/0或18-0。与18/8和18/10相比，含铬稍少，硬度相应降低。 化学成分 化学成 分 csimnpscr 标准￡0.12￡0.75￡1.00￡0.040￡0.03016.00~18.00 一般0.0400.300.450.0200.00416.30 物理性能 密度 (g/cm3) 磁性 电阻

2013年1月4日，印度财政部海关中央委员会发布公告，根据印财政部保障措施局的初步调查结果，对原产于中国的304热轧不锈钢板材（最大宽度1605毫米），包括所有含不低于6％的镍、铬、钼和钛（也可不含后两种元素）的奥氏体不锈钢，征收从价税率为20％的临时保障措施税。

不锈钢的焊缝在高温加热一段时间后,出现冲击韧性下降的现象称为脆化。(1)475℃脆性。含有较多铁素体相(超过15%～20%)的双相焊缝金属,经过350℃～500℃加热后,塑性和韧性会显著降低,即性质脆化。由于在475℃时脆化速度最快,故称为"475℃脆性"。铁素体越多,这种脆化越严重。已产生475℃脆化的焊缝,可经900℃淬火消除。

采用填加或不填加1cr18ni9ti焊丝,对1cr18ni9ti奥氏体不锈钢和1cr13马氏体不锈钢进行直流钨极氩弧焊试验。采用金相显微镜、万能拉伸试验机和显微硬度仪、扫描电子显微镜等分析测试手段研究了焊接接头各区域的显微组织、接头的力学性能、断口形貌特征等。并通过对两种材料所形成的同种组织焊接接头组织和性能的对比,确定了不锈钢板的焊接工艺。

不锈钢的焊缝在高温加热一段时间后,出现冲击韧度下降的现象称为脆化。(1)475℃脆性。含有较多铁素体相(超过15%～20%)的双相焊缝金属,经过350℃～500℃加热后,塑性和韧性会显著降低,即性质脆化。由于在475℃时脆化速度最快,故称为"475℃脆

用金相显微镜、x射线衍射仪、sem手段研究2种铁素体不锈钢热轧板材0.04c-16cr、0.02c-12cr在室温下的拉伸行为和断裂特征.结果表明,这2种铁素体不锈钢的强度高,但塑性较差;c、cr含量较低的0.02c-12cr钢的强度、硬度均较0.04c-16cr的高,这是由于0.02c-12cr在空冷过程中产生了大量的马氏体;2种钢室温下都为韧性断裂,其断口微观形貌主要为细小韧窝聚集,沿轧制方向分布的条带组织中存在细小的碳化物颗粒,成为韧窝的发源地;部分断口出现了分层和侧向开裂现象.分析其断口形貌、断裂过程和组织特征,可知沿着轧制方向分布的条带组织致使材料表现出上述力学行为和断裂特征.

2012年6月26日，应jindal不锈钢有限公司（jindalstainlessltd．）的申请，印度对原产于中国的300系列不锈钢热轧板材进行特别保障措施立案调查。涉案产品海关编码为721911、721912、721913、721914、721921、721922、721923、721924、722011、722012。

2013年1月4日，印度财政部海关中央委员会发布公告，根据印财政部保障措施局的初步训查结果，对原产于中国的304热轧不锈钢板材（最大宽度1605毫米），

不锈钢焊接接头的晶间腐蚀实验 一、实验目的 1.掌握c法（晶间腐蚀倾向实验方法）和评定标准。 2.加深对晶间腐蚀机理的理解。 二、实验概述 晶间腐蚀（iga）是不锈钢主要局部腐蚀形式之一，评定晶间腐蚀倾向实验方法按国家标准（gb1223-75） 进行。此标准适用于奥氏体型和奥氏体-铁素体型的不锈钢评定晶间腐蚀倾向实验方法有c法、t法、l法、f 法和x法五种。 在上述方法中，c法（草酸电解浸蚀法）作为其他方法的筛选法，其余的方法为仲裁方法。 应当指出的是，上述各种评定方法，从性质上讲是在特定的介质条件下进行的加速腐蚀实验，用以相对地 了解钢的抗晶间腐蚀性能，而不是直接判断各种不锈钢在实际环境中的情况。 本实验用c法评定不锈钢的晶间腐蚀倾向。 三、实验设备、仪器及材料用品 直流电源、电流表、电阻器、烧杯、草酸溶液、金相显微镜、经热处理的不锈钢试样 四、实验方法 1.不锈钢

分析发现了j4不锈钢热轧板冷轧横裂形成的主要原因是:钢中有大量显微气泡破坏基体的连续性,降低材料的塑性,导致裂纹形成。加大脱氧、脱气力度,可减少显微气泡,预防裂纹形成。

根据热轧不锈钢工程设计中的经验总结并结合国内已建成的宽幅不锈钢生产厂的工艺设备情况,从轧线布置形式和主要设备技术性能方面分析了不锈钢热轧板带生产工艺及设备选型的主要特点,指出不锈钢热轧生产与碳钢生产在工艺设备选型方面的区别。认为采用r1+f1~f7的工艺布置方式,较为经济、实用。为保证生产过程中的温度控制和产品质量,宽幅不锈钢粗轧机轧制力宜选择在42000kn以上,主电机功率12000kw以上。中间坯保温方式宜采用热卷箱形式。精轧机组前应设置小立辊轧机对带坯进行边部轧制。

宝钢不锈钢热轧板卷工程工艺技术 作者：史国敏 宝钢不锈钢热轧板卷工程分二期建设。一期工程包 括一条不锈钢炼钢连铸生产线、碳钢炼钢连铸生产 线和1780mm热轧生产线；二期工程包括一条不锈 钢炼钢连铸生产线。二期工程建成投产后，生产规 模为年产铁水300万吨，钢340.6万吨（其中碳钢 190.6万吨、不锈钢150万吨），钢坯328.9万吨 （其中碳钢板坯184.9万吨，不锈钢坯144万吨）， 钢卷309.73万吨（其中热轧碳钢卷181.2万吨，不锈 钢卷128.53万吨），不锈钢坯11.5万吨。 工艺流程 炼钢所用的铁水来自750m3高炉和2500m3高炉， 采用炉前脱硅工艺，在出铁场全量脱硅处理后，由 260t鱼雷罐车扒渣后送往铁水倒罐站。 供不锈钢铁水采用铁水罐顶喷脱磷处理后，兑入 100t电炉（eaf），并加入不锈钢返回料、合金等 固体料，熔炼成不锈钢母液，然

page date changedatedescription e d it io n normazione c o d e c h . - - 5 tm d - 52807 21stjanuary2002 materials standard steelsheetsandstrips unalloyed,hotrolled, fordrawingand coldbending1/6 publishedbysatiz-normazione asupdatestatusofprintoutscannotbemonitored,checkthewebsiteforthelatesteditionofdocument c o n f id e n t ia l t h is d o c u m en t m us t n o

通过实验分析304不锈钢晶粒度、硬度、酸洗板表面粗糙度与热轧板退火温度的关系，结果表明：304不锈钢退火温度在1130℃时，晶粒尺寸显著增大，硬度明显降低，酸洗板表面粗糙度增加。因此建议304不锈钢退火温度控制在1130℃以下。

对内衬不锈钢复合钢管对接焊焊接接头试验进行了分析,获得了内衬不锈钢复合钢管对焊后的焊接部位的抗拉强度、刻槽锤断、侧弯的力学性能情况。结果表明:按照sy/t4103-2006要求可以进行力学性能试验。

试验表9 委托单位：试验委托人：来样日期： 工程名称： 钢材总类：级别及规格： 产地： 焊条型号：操作人： 弯心直径 （mm）角度评定 结论： 负责人：计算：试验： 报告日期： 一、力学试验结果： 试验编号： 原材料试验编号： 审核： 钢筋焊接接头试验报告 试件 编号 部位： 牌号： 冷弯试验 断裂特征及位 置（mm） 极限强度 （n∕m）规格 横截面积 （m）备注 焊接类型： 试件代表数量： 试验日期：

试件代表数量: 计算:试验: 试验委托人: 厂别： 横截面积 (mm2) 极限强度 （mpa） 断裂位置 及特征 （mm） 焊条型号：操作人： 直径 （mm） 试验日期： 原材试验编号： 工程名称:部位： 来样日期： 焊接类型： 钢筋焊接接头试验报告 钢筋种类:级别及规格: 试验表9 试件编号 委托单位: 负责人:审核: 报告日期:年　　月　　日 试验编号： 牌号: 结论： 冷弯 备注弯心 直径 （mm） 角度评定

利用激光冲击强化对12cr2ni4a不锈钢焊接接头进行处理,比较了激光冲击一次和二次前后焊接接头拉伸性能、显微硬度和表面残余应力.结果表明,12cr2ni4a焊接试件经过二次激光冲击强化后,显微硬度提高了50%,抗拉强度由818.5mpa提升至863.8mpa,并且断裂区域由焊接热影响区转移至基体处,焊接试件的拉伸性能显著提高.激光冲击强化消除的焊接残余拉应力是焊接接头拉伸性能提高的主要原因.