保温锚栓抗拉承载力标准值计算及影响因素

针对现行规范中未见适用于塑料锚栓抗拉承载力的试验方法及抗拉承载力合格判定标准的情况,对2007年1月~2008年9月期间所实测的保温层塑料锚栓的抗拉承载力进行统计,分析影响抗拉承载力的因素,并对现场检测方法及合格与否的判定提出建议。

螺栓抗拉连接中的撬力降低连接的极限承载能力和疲劳性能,在设计中需加以考虑。现行《钢结构设计规范》(gb50017-2003)无相关计算方法的规定。本文利用有限元方法对t形连接抗拉性能进行分析,通过对多个不同尺寸和材料特性的试件进行调查,讨论了各参数对撬力的影响。有限元计算结果和已有分析方法比较发现,aisc-lrfd方法因忽略了螺栓头对翼缘抗弯承载力的提高,低估了翼缘刚度较小情况下的撬力。若对aisc-lrfd计算模型中螺栓线处的弯矩不加以限制,其结果和有限元与试验吻合良好。

：m16mm2胶粘型锚栓 5.8310##mpa c30,fc=14.31.43300.9 0.90后扩底ψa=0.9 43.8ψv=3.6 基材混凝土受拉承载力修正系数ψs,h=0.95ψe,n=1 ψn=ψs,hψe,nac,n/ac,n 0ccr,n=187.5scr,n=## ac,n 0 =140625 满足临界距离ac,n=562500ac,n/ac,n 0 =4 一个方向均不满足临界距离ac,n=160313ac,n/ac,n 0=1 两个方向均不满足临界距离ac,n=182756ac,n/ac,n 0=1 基材混凝土受剪承载力修正系数ψs,v=0.9 ψv=ψs,vψh,vψa,vψe,vψu,vac,v/ac,v 0 ψh,v=1 ψa,

地基承载力特征值、地基承载力设计值、地基承载力标准值关系 一、原因 与钢、混凝土、砌体等材料相比，土属于大变形材料，当荷载增加时，随着 地基变形的相应增长，地基承载力也在逐渐加在，很难界定出下一个真正的“极 限值”，而根据现有的理论及经验的承载力计算公式，可以得出不同的值。因此， 地基极限承载力的确定，实际上没有一个通用的界定标准，也没有一个适用于一 切土类的计算公式，主要依赖根据工程经验所定下的界限和相应的安全系数加以 调整，考虑一个满足工程的要求的地基承载力值。它不仅与土质、土层埋藏顺序 有关，而且与基础底面的形状、大小、埋深、上部结构对变形的适应程度、地 水位的升降、地区经验的差别等等有关，不能作为土的工程特性指标。 另一方面，建筑物的正常使用应满足其功能要求，常常是承载力还有潜力可 挖，而变形已达到可超过正常使用的限值，也就是变表控制了承载力。 因此，根据传统习惯，

地基承载力特征值、地基承载力设计值、地基承载力标准值关系 在（建筑地基基础设计规范）中,在桩的承载力计算公式中（8.5.4-1），提到的是桩承载力承 载力特征值；在（建筑桩基技术规范）中提到的是桩的极限承载力标准值，请问二者的关系 是什么，如何换算？ 《建筑地基基础设计规范》桩承载力特征值可由试验确定。特征值由试验值除以2得到。 1/2=0.5。对应的组合是正常使用极限状态下的标准组合。即荷载标准值。《建筑桩基技术 规范》桩的极限承载力标准值，以人工挖孔桩为例，以标准值除以1.65得到设计值,对应的 组合是承载力极限状态下的基本组合,即荷载设计值。1/1.65=0.61。1.25n+1.2g,n为上部结 构传来的荷载,g为承台自重及土重,近似地可取0.61/1.2=0.51。考虑单桩承载力的提高系数 1.1~1.2，0.51/1.1~1.2=0.46~0.43

混凝土基材锥体受拉破坏是后锚固锚栓受拉的基本破坏形式,采用混凝土破坏准则和弹性力学方法,推导了胀锚型锚栓基于混凝土基材破坏的抗拔极限承载力简化计算公式．通过对不同混凝土强度的极限状态数值分析,发现基材锚固破坏锥面底部直径r与有效锚固深度he为近似比值关系．与试验的对比结果表明,简化计算方法精度满足工程需要,和多种试验测试结果相当吻合．

通过总结国内外对于植筋、粘结锚栓等后锚固连接的研究成果,探讨了埋深、间距、钢筋直径、群锚效应等因素对于植筋试件承载力的影响,针对不同的影响因素,提出了相应的设计建议,为工程实践积累经验。

为了研究化学植筋式后锚固群锚系统抗剪承载力的影响因素,通过4组化学锚栓群锚系统受剪破坏性试验,研究在不同边距、不同间距下系统抗剪承载力情况.通过观察试件的破坏形式、测试破坏荷载以及有限元分析,结果表明:边距大小影响化学锚栓群锚系统破坏形式和锚栓位移,边距小会发生脆性破坏而边距大则发生延性破坏;植筋间距大小会影响群锚系统锚栓之间相互作用.间距小时,同一排锚栓产生的应力相互影响,裂缝会向锚栓深度方向上扩展,间距大时同一排锚栓的产生应力相互独立,开裂后混凝土形成两个独立楔形体.通过对比规范计算结果、有限元分析结果和试验结果,验证了现行规范关于抗剪承载力设计的可靠性.

化学锚栓抗拉抗剪的设计力值表

管桩桩身的竖向极限承载力标准值、设计值 与特征值的关系 （一）、计算公式： 管桩桩身的竖向极限承载力标准值qpk、桩身竖向承载力设计值 rp与单桩竖向承载力最大特征值ra的计算： 1、管桩桩身竖向承载力设计值rp的确定： 根据03sg409《预应力混凝土管桩》国家标准图集中的说明第6.2.5 条的计算式可以计算出桩身竖向承载力设计值rp：rp=afcψc。 式中rp—管桩桩身竖向承载力设计值kn； a—管桩桩身横截面积mm2； fc—混凝土轴心抗压强度设计值mpa； ψc—工作条件系数，取ψc=0.70。 2、单桩竖向承载力最大特征值ra的确定： 根据03sg409《预应力混凝土管桩》国家标准图集中的说明第6.2.6 条的计算式可以计算出单桩竖向承载力最大特征值ra：ra=rp/1.35。 3、管桩桩身的竖向极限承载力标准值qpk的确定： 第一种确定方

桩身直径d=m 桩身周长u=mm 桩端面积ap=㎡m 土层 桩周第i 层土的厚 度li(m) 极限侧阻 力标准值 qsik(kpa) 极限端阻 力标准值 qpk(kpa) qsik×liqpk 1 2 3 4 5 6 7 8 9 ∑0//00 qsk=u∑qsikli qpk=apqpk quk=qsk+qpk 单桩竖向承载 力特征值 ra=quk/k （kn） 单桩承载力特征值计算（经验参数法） ra实际取kn 桩顶绝对标高： 桩顶相对标高： 0 0 0

孔号桩顶标高有效桩长桩径(m)桩端持力层 0.800 层号厚度 极限侧阻力 标准值 ①35.0024 ②0.0022 ③0.0066 ④0.000 ⑤0.000 ⑥0.000 ⑦0.000 ⑧0.000 ⑨0.000 ⑩0.000 极限端阻 力标准值 800 端阻力计算 有效桩长 单桩极限承载力标准值 侧 阻 力 计 算 注意桩顶标高与孔35.00 桩型qskqpkquk 21104022512 （每层土）桩周 土极限侧阻力标 准值 2110.08 0 0 0 0 0 0 0 0 0 桩端土极限端 阻力标准值 402.12 备注：1、注意桩径的单位为米 2、此表格中由以下公式计算得到 quk=qsk+qpk=uσqsikli+qpkap 标准值估算表

膨胀锚栓是建筑工程上用量大、用途广的钢制连接件,其承载力直接关系到混凝土结构与钢结构(设备、配件、管线、支架等)的后连接强度。本文结合力学试验结果和工程应用经验,介绍了双锥面膨胀锚栓(szm建筑锚栓)结构设计与承载力试验的主要结果,并将其与hilti和fischer品牌同类产品的承载力进行了比较。

建筑幕墙与主体建筑结构的连接主要是采取预置锚固和后置锚固两种形式,在近几年对现场建筑幕墙后置锚固的化学螺栓进行抗拔承载力试验时发现存在锚固深度不够、胶液不够饱满等问题。文章对现场建筑幕墙使用的化学锚栓拉拔承载力试验中常见的几个问题进行简要分析。

探讨和总结了压型钢板肋与钢梁组合结构的栓钉连接件的受力性能,从焊接方法、混凝土强度压型钢板的厚度等多方面,分析了各种影响因素对栓钉连接件受力性能的影响。

研究了由同心设置的内、外圆钢管并且内钢管承受一定压力情况下构成的轴心受压双钢管混凝土短柱正截面受压承载力,通过改变内外钢管的直径比,内外钢管的钢管强度,内外钢管混凝土的强度,改变内外钢管的含钢率来说明双钢管混凝土的影响因素。

本文从后压浆工艺的适用土层、泥皮性状、压浆管布置、压浆量与压浆压力、压浆顺序、压浆手法等方面探讨了后压浆技术对灌注桩承载力的影响。

用有限元法对在竖向荷载作用下变径灌注桩桩周土的应力-应变及桩身荷载传递特点进行数值分析。分析桩侧应力大小、垫层厚度对变径灌注桩承载性能的影响,进一步揭示变径灌注桩的单桩承载机理,为变径灌注桩的承载力设计提供参考。

1收稿日期22003-08-08 关于地基承载力特征值 与地基承载力标准值的比较 薛兴度凌兵建 (江苏省江阴市建筑设计研究院) 摘要结合工作经验对地基承载力特征值(gb50007-2002)与标准值(gbj7-89)两个关键性指标的概 念和确定方法进行了详细的比较。 关键词特征值标准值设计值 5建筑地基基础设计规范6(gb50007-2002) (文献112)中引进了地基承载力特征值(fak)概念, 地基基础设计中有关荷载效应的最不利组合与相关 抗力限值与gbj7-89规范(文献[2])也有不同的 规定。目前大部分勘察单位在岩土工程勘察报告所 提供的特征值(fak)与文献122中的标准值(fk)基本 没有区别,但按文献112第3.0.4规定,在确定基础 底面积及埋深时传至基础

螺栓抗拉连接中撬力减少了连接节点的强度,对结构的性能产生不利影响。我国《钢结构高强螺栓连接技术规程》通过限制端板厚度来减少撬力的影响,文章通过有限元方法对t型连接接头抗拉性能进行分析,变换多个参数分析影响t型接头t承载力的因素,并和规范进行比对,分析规范的可靠程度。

通过对化学粘结剂所植钢筋的拉拔试验,研究植筋的粘结性能,确定植筋极限抗拉承载力、破坏形态,并分析了植筋的植入深度对破坏形态的影响,提出设计、施工建议。

ld0lhdu 桩入土深度(m)基础埋深/填土厚度(m)有效桩长(m)桩径(m)桩身周长 25.56.519.00.8002.5133 βsilgiqsik 后注浆侧阻力增强系数竖向增强段内第i层土厚度竖向增强段第i层土初始极限侧阻力标准值 21.42.010 31.42.010 41.42.010 51.42.010 61.42.010 71.42.010 81.42.010 竖向增强段总极91.42.010 限侧阻力标准值101.42.010 111.42.010 121.42.010 131.42.010 141.42.010 151.42.010 161.42.010 竖向增强段厚度30.0 βsjljqsjk 后注浆侧阻力增强系数