宝钢T92钢管焊接性能试验及焊接接头运行评价

从微观结构角度对超超临界机组用新型t92异种钢焊接接头常温力学性能和高温蠕变性能进行了研究。首先针对焊接接头力学性能与微观结构关系展开讨论,然后对其高温蠕变断裂失效机制进行了系统的分析。分析结果发现,晶粒尺寸与晶粒取向是影响焊接接头常温力学性能的关键因素;空穴形核位置则决定了焊接接头的蠕变断裂方式。

根据新型耐热钢t92和super304h钢的焊接特点制定了适宜的焊接工艺,研究了焊制的t92/su-per304h异种钢焊接接头的力学性能。结果表明,t92/super304h异种钢接头的各项力学性均能满足使用要求。焊缝金属的韧性远低于t92钢侧热影响区,焊缝金属的结晶形态对焊缝韧性有很大的影响。焊接接头中焊缝金属的硬度值最高,而t92钢侧热影响区硬度最低,并且不同热影响区部位显微硬度变化较大,super304h钢侧热影响区硬度变化不大。

针对采用手工氩弧焊gtaw打底,焊条电弧焊smaw焊接的t92/hr3c异种钢接头的组织性能进行了研究,结果表明:焊接接头满足标准要求,具有良好的力学性能,焊缝区是常温下整个接头中最薄弱的环节。

通过对进口钻井隔水管x80钢管进行理化性能分析,了解了国外钻井隔水管材料的性能水平,为隔水管国产化工作的开展提供了一些参考数据;通过对x80管线钢焊接接头的ctod试验研究,发现焊接接头的断裂韧性在热影响区相对较弱;通过对比分析焊接接头的夏比冲击功和ctod试验结果,表明ctod试验对材料的断裂韧性评价是可靠的。

利用金相显微镜、扫描电镜、电子探针和x-射线衍射等方法研究了t92/super304h异种钢焊接接头的微观组织。结果表明,焊缝金属的基体组织为奥氏体胞状树枝晶,组织中有析出相分布,其主要为m23c6和nbc;super304h钢侧热影响区的组织亦为奥氏体+析出相,但析出相的种类为nbc、富cu相和m23c6;而t92钢侧热影响区组织则为回火马氏体+析出相,析出相主要为m23c6,在熔合区两侧没出现明显的增碳脱碳层。

作业指导书文件编号： 第一页：共页 名称：钢筋焊接接头机械性能试验生效日期： 编制：建材室批准： 日期： 密级：秘密发放登记号： 1 钢筋焊接接头机械性能试验作业指导书 (包括对钢筋焊接接头拉伸性能和弯曲性能的检测) 1项目名称 钢筋焊接接头机械性能试验。 2适用范围 适用于闪光对焊、电弧焊、电渣压力焊、气压焊、预埋件埋弧压力焊的钢筋焊接接头。 3编制依据和采用标准 jgj18-96钢筋焊接及验收规程 jgj27-86钢筋焊接接头试验方法 4检测人员 xxx 5设备仪器 5.1万能材料试验机、 型号：wi-100 量程：最大荷载100吨 准确度：一级 分辩率：0.5kn。 5.2液压式万能材料试验机 型号：wp—30t 量程：0—50kn、0—150kn、0—300kn 最小分辨

个人资料整理仅限学习使用 1/1 钢管桩焊接接头 采用焊接的方法 (1> 管端的浮锈，油污等脏物必须清除，潮湿处应烘干，管径经锤打后如有变形，应整修合格 。 (2>焊接时应校正垂直度，间隙应为2-4mm。 (3>焊丝使用前应经200～300℃烘干2h，并存放在烘箱内，维持恒温150℃。 (4>钢管桩应采用多层焊，每层焊缝的接头应错开，焊渣应清除。 (5> 当风速大于10m/s或气温低于0℃及雨雪天气，桩管潮湿又无措施保证质量时，不得施焊。 (6>每个接头焊接完毕,应冷却1min后，方可继续锤击。

个人资料整理仅限学习使用 1/1 钢管桩焊接接头 采用焊接的方法 (1> 管端的浮锈，油污等脏物必须清除，潮湿处应烘干，管径经锤打后如有变形，应整修合格 。 (2>焊接时应校正垂直度，间隙应为2-4mm。 (3>焊丝使用前应经200～300℃烘干2h，并存放在烘箱内，维持恒温150℃。 (4>钢管桩应采用多层焊，每层焊缝的接头应错开，焊渣应清除。 (5> 当风速大于10m/s或气温低于0℃及雨雪天气，桩管潮湿又无措施保证质量时，不得施焊。 (6>每个接头焊接完毕,应冷却1min后，方可继续锤击。

焊接接头拉伸试验 原理 拉伸试验按gb/t228进行 除非另有规定，试验应在环境温度为23℃±5℃条件下进行。 样品制备 取样位置 试样应从焊接接头垂直于焊缝轴线方向截取，试样加工完成后，焊缝的轴线 应位于试样平行长度部分的中间，对小直径管试样可采用整管。相关标准或协议 未做特殊规定时，“小直径管”是指外径小于或等于18mm的管子。 标记 每个试件应做标记以便识别其他产品或接头中取出的位置。 如果相关标准有要求，应标记机加工方向。 每个试样应做标记以便识别其在试件中的准确位置。 热处理及/或时效 焊接接头或试样一般不进行热处理，但相关标准标准规定或允许被试验的焊 接接头进行热处理除外，这时应在试验报告中详细记录热处理的参数。对于会产 生自然时效的铝合金，应记录焊接至开始试验的间隔时间。 取样 一般要求 取样所采用的机械加工方法或加工方法不得对试样性能产生影响。 钢

焊接接头的弯曲试验有纵向弯曲、横向弯曲和侧面弯曲,本文仅讨论试件在常温下的纵向弯曲试验,或称冷弯试验。影响冷弯试验的参数有弯轴直径d、试件厚度a、弯轴直径与试件厚度的比值n、冷弯角α。冷弯试验参数决定了焊接接头冷弯检验的严格程度,应按照焊接产品的不同技术要求,选择合适的参数。

等级 电话 弯心 直径 （mm） 弯曲 角度 （°） 判定 备 注 审核 抗拉强度 （mpa） 实测值 抗拉强度 （mpa） 端口位置及判 定（mm） 拉伸试验 冷弯试验质量指标 样品数量 试验编号 工作令号 委托单位 见证单位 c10-12 钢筋焊接接头试验报告 □□□□□□□□□ 试件名称 工程名称 报告编号 工程部位 钢筋规格 焊接操作人 试 件 编 号 年月日 检验依据 委托项目 检验单位 样品状态 公称 直径 （mm ） 公称面 积 （mm2 ） 委托日期 （检测专用章） 签发日期：年月日 送样人 见证人/证号 钢筋牌号 焊接方法 施焊证号 代表批量 检 验 结 论 批准主检 12

试验复核单位(章) 弯 曲 试 验 弯曲外表面描述 检测评定依据：jgj/t27-2001jgj18-2003 gb/t700-2006 试验结论：依据jgj/t27-2001进行检测，强 度结果符合jgj18-2003中规定要求,合格。 批准 ---- 弯曲结果-------- -------- 弯心直径d(mm)---- 弯曲角度α(°) 断口特征描述延性断裂 延性断 裂 延性断 裂 延性断 裂 断裂位置描述焊缝及受热区外 焊缝及 受热区 焊缝及 受热区 焊缝及 受热区 抗拉强度σb(mpa)370430430435 314.2314.2 拉断最大力fb（kn）116.3135.5134.8136.9 焊工姓名及证书号保受云53000200029797 拉 伸 试 验 公称直径a（mm）

用电弧焊和埋弧焊对17mnnivnbr钢板进行了对接焊,并对焊接接头进行拉伸、冲击、落锤及裂纹尖端张开位移试验,用光学显微镜观察了焊缝和热影响区的显微组织。结果表明:焊后经(570±15)℃×1h热处理后,焊接接头综合性能优良,可满足国标的要求;焊缝组织由先共析铁素体、针状铁素体和颗粒状贝氏体组成,粗晶热影响区组织为粗大的贝氏体。

试验表9 委托单位：试验委托人：来样日期： 工程名称： 钢材总类：级别及规格： 产地： 焊条型号：操作人： 弯心直径 （mm）角度评定 结论： 负责人：计算：试验： 报告日期： 一、力学试验结果： 试验编号： 原材料试验编号： 审核： 钢筋焊接接头试验报告 试件 编号 部位： 牌号： 冷弯试验 断裂特征及位 置（mm） 极限强度 （n∕m）规格 横截面积 （m）备注 焊接类型： 试件代表数量： 试验日期：

试件代表数量: 计算:试验: 试验委托人: 厂别： 横截面积 (mm2) 极限强度 （mpa） 断裂位置 及特征 （mm） 焊条型号：操作人： 直径 （mm） 试验日期： 原材试验编号： 工程名称:部位： 来样日期： 焊接类型： 钢筋焊接接头试验报告 钢筋种类:级别及规格: 试验表9 试件编号 委托单位: 负责人:审核: 报告日期:年　　月　　日 试验编号： 牌号: 结论： 冷弯 备注弯心 直径 （mm） 角度评定

钢筋焊接接头试验报告 试验表9 试验编号： 委托单位：试验委托人：来样日期： 工程名称：部位： 钢材种类：级别及规格：牌号： 产地：焊接类型： 试件代表数量：原材试验编号： 焊条型号：操作人：试验日期： 试件 编号 规格 横截面积 （mm2） 极限强度 （n/mm2） 断裂特征 及位置 （mm） 冷弯 备注 弯心直径 （mm） 角度评定 结论： 负责人：审核：计算：试验： 报告日期：年月日

钢筋焊接接头试验报告 (2)

针对奥氏体不锈钢和铁素体类耐热钢两类母材金属的特点以及相应的焊接工艺,为了研究时效因素对异种钢焊接接头碳迁移的影响规律,利用电子探针测定了铁素体母材一侧界面的碳分布状态,并为此设计了三个系列的试验,讨论了利用最小二乘法对试验数据进行拟合和对异种钢接头界面两侧碳迁移进行状态辨识的可能性,并从现象学上对碳迁移试验结果及拟合结果进行了分析。通过对试验结果的分析,发现随着服役温度的提高和时间的延长,碳迁移加剧,异种钢接头的增、脱碳层也逐渐变宽;对于这种接头的碳迁移,用最小二乘法拟合很难得到满意的结果

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通过对t91/p91钢中声速的理论计算和实际测试,利用声波的反射规律和运用几何关系,计算了常用不同k值探头在对t91/p91钢进行超声波探伤中的k值变化、深度和水平距离的差异。用常用探头和普通试块即可完成t91/p91钢管焊接接头以及与t91/p91钢对接的普通低合金钢焊接接头的超声波探伤。

以某锅炉厂t91钢管环形焊接接头为研究对象,采用均匀试验设计,以焊接电流、焊接电压、焊接速度、预热温度、焊后热处理温度、保温时间作为可调整的工艺参数,使用abaqus有限元分析软件对焊后热处理的接头残余应力进行模拟。通过rbf神经网络和粒子群算法对焊接参数进行优化,并采用优化后的焊接参数进行了试验。结果表明,通过均匀试验设计的方法得到rbf神经网络拟合用的训练样本是可行的,大大降低了数据计算量。在优化的焊接工艺参数下预测的焊后最大残余应力与实际模拟值相近。采用优化的焊接参数进行试验得到的接头金相检验合格。

焊接接头论文 基于国外标准的焊接接头疲劳设计与工艺实现一体化研究 摘要：综述了基于国外标准的焊接接头疲劳设计与工艺实现一体 化研究的重要性，设计了相应的数据库。嵌套了bsi/iiw/din6700标 准。基于bsi和iiw标准中接头形式，可确定焊接接头的疲劳等级； 根据已知的焊接接头的应力谱，基于miner疲劳积累损伤理论，可计 算出焊接接头的疲劳寿命：根据din6700标准，自动打印焊接工艺 文件，从而实现基于国外标准的焊接接头疲劳寿命预测与工艺要求的 一体化。算例证明该系统具有很好的工程应用价值。 关键词：焊接接头；数据库；一体化 在工程机械使用中，焊接结构件的焊接接头或焊缝金属容易引发 结构疲劳破坏，严重影响机械设备的寿命。通过计算焊接接头的疲劳 寿命预测可以预先知道焊接接头的寿命，从而保证产品的运行的安全 性。bs标准和iiw标准提供了各种焊