YSC178A型液动锤射流元件底盖板外壁冲蚀机理

针对流体输送管道失效研究中存在的问题,主要研究腐蚀与流体流动的交互作用对管道冲蚀破坏的作用机理。建立流固耦合数理模型,推导出在任意拉格朗日-欧拉(arbitrarylagrange-euler,ale)描述下的粘性流体n-s方程和腐蚀产物保护膜固体区域的控制方程,分析管壁边界层多相流介质流动与腐蚀产物保护膜破损之间的耦合作用。以弯管的冲蚀失效为例,结合弯管的结构特性、多相流的物性参数,运用ansys有限元分析软件,采用物理环境顺序耦合法进行流固耦合数值模拟,分析管壁腐蚀产物保护膜的变形程度和受力状态,判定弯管冲蚀破坏的危险区域和失效趋势;现场测厚数据与仿真计算结果基本吻合,验证仿真计算的可靠性和可行性,该方法可用于管道输送系统的风险预测、安全评估和工艺改造。

作者通过扫描电镜观察、磨屑分析、磨损面次表层硬度分析、增量冲蚀磨损法以及冲蚀磨损的准动态观察等多种分析方法对几种钢和纯金属在低角下的冲蚀磨损机理进行了深入的研究。结果发现:对于延性比较大的金属材料,磨损初期主要是发生塑性变形,形成压坑与变形唇,继之,度形唇被反复地前挤后压,终以小块剥落而磨损。延性比较小的材料则更多地产生微切削磨损。

从盖板花形成角度,剖析了梳棉机盖板花的形成机理、锡林与盖板梳理工作区的梳理机理及自由纤维的产生与转移机理。认为:锡林与盖板梳理工作区前4根盖板区域为挤压式梳理区域,将锡林针面携带的纤维束紊乱尾端进行梳理,实现平行、伸直,并排除短绒与杂质；而其他区域进行自由式梳理,进一步使纤维束单纤化,并产生了自由纤维；自由纤维中既有单纤维也有束纤维。盖板正转时,自由纤维因前罩板进口工艺被转移至锡林表面,最后转移到道夫纤维网中；而盖板反转时,自由纤维被此后的短绒、杂质挤入盖板针面底部成为盖板花。

通过低转速的模拟实验对涡轮盘腔的带盖板预旋系统的流动特性进行了研究。在不同的紊流参数(0.5<λt<0.96)和旋转比(1.03<βp<1.9)下测量了预旋腔和盖板腔内的压力与速度分布,得到了两个腔内的旋转比变化情况,并分析了旋转雷诺数和进出口压比对预旋喷嘴流量系数的影响。实验结果表明:在两个腔内离心升压效应明显,预旋喷嘴出口气流对预旋腔内的气流压力和速度的影响要远大于接收孔出口气流对盖板腔的影响,压比和旋转雷诺数对喷嘴流量系数有较小的影响。

本文通过工程项目的建立及正确的网格划分,对塑料盖板零件的注射成型过程进行了模拟分析。

为实现193nm投影物镜光学元件的超光滑加工,介绍了一种非接触式微射流超光滑表面加工方法,对该方法的材料去除特性和超光滑加工效果进行研究。首先,采用计算流体动力学理论对其材料去除机理进行了仿真研究,通过对微射流流场的压力、速度和表面剪切力的分析得到其去除函数形状与表面剪切力的分布相反,呈现w型。随后,采用正交法对各工艺参数对抛光效果的影响进行了综合分析,结果表明材料去除效率随入射速度和磨料浓度的增大而增大,随工作距离增大而减小,并且工作距离具有显著影响,为实验研究中工艺参数的选取提供了指导意义。最后,在自研的微射流抛光机床上对一平面熔石英进行了抛光实验,加工样件表面粗糙度均方根值由初始的1.02nm降为0.56nm。实验结果表明,微射流抛光技术可以用于光学元件的超光滑加工。

状态责任人备注 钢化 白片检验 丝印 清洗 包装 制作流程表 2.参照图纸检验，是否按sop检验。 3.成品检验ok后制作报表，并入库。确认成品数是否ok。 工程 开料 cnc 抛光 清洗 平磨 1.溶剂供应商填写。（） 2.溶剂比例配方填写。（） 3.清洗是否参照参数表清洗。（清洗参数表编号：） 1.成品检验工具及辅助材料确认。 2.确认菲林与图纸是否ok。 3.准备网板，并确认网板是否ok。 4.确认辅助材料规格型号是否ok。 5.参照图纸确认白片尺寸。 6.按工艺参数打出首件并确认。（参照图纸确认丝印尺寸、颜色） 7.首件确认ok,按工艺参数表制作样品。确认丝印数量是否ok。 1.成品检验工具及辅助材料确

主要讨论微喷头射流元件设计和射流元件上进水喇叭口的加工。进水喇叭口有两个特点,其一喇叭口母线为等加速曲线;其二喇叭口为细长孔。喇叭口加工中须制作与喇叭口形状相同的紫铜电极,要建立射流元件喇叭口的数学模型。

针对液动射流冲击器中压盖与射流元件之间出现的密封及缸体活塞卡死问题,设计了新型碟簧元件顶紧及密封机构,对该密封机构进行了理论计算、强度校核和性能测试试验。试验得出了该结构射流冲击器的最大冲击功、冲击频率和冲击末速度,得到了冲击器性能参数与操作参数之间的关系曲线。试验结果表明:该机构可以解决液动射流冲击器内部零部件因预紧力不足导致的密封失效和因预紧力过大导致缸体变形、活塞运动受阻或卡死的问题;冲击器的性能参数得到了优化,可以根据现场所需的冲击功和冲击频率,对冲击器的流量等操作参数进行调节,以满足不同地层岩性的钻井需求。

洛阳至南阳高速公路大安至寄料段 k17+551盖板涵基础及下部结构 开工报告 山东天诚市政公路工程有限公司 洛南高速洛阳段五标项目经理部 2006年11月10日 目录 1、工程分项开工申请批复单 2、施工技术方案报审表 3、建筑材料报验单 4、施工放样报验单 5、进场设备报验单 6、进场人员报验单 工程分项开工申请批复单 （编号：）a-jl-01 合同号：no.5监理单位：北京路桥通国际工程咨询有限公司承包商：山东天诚市政公路工程有限公司 开工项目：k17+551盖板涵基础及下部构造 桩号：k17+551 建议开工日期：2006年11月15日 计划完工日期：2007年元月15日 此项目工程负责人：刘现礼 附件： 1、施工技术方案报审表 2、建筑材料报验单 3、施工放样报验单 4、进场设备报验单 5、进场人员报验单 承包商：日期： 监理员意

通过对锡林、盖板两针面运动状态分析与在锡林—盖板梳理工作区不运转盖板纤维凝聚情况的检测,探讨该区域内纤维梳理机理,揭示该区域纤维梳理与短绒排除的规律。指出:锡林针面上的纤维进入工作区时的厚度大于梳理隔距,通过锡林针面的拖曳作用挤压入盖板针隙,才能被梳理;转移到盖板针面的纤维通过盖板针齿穿刺分解纤维束的作用,将与锡林针面联系弱或无联系的纤维阻留完成梳理与转移,其转移是有选择性的;锡林—盖板梳理工作区的隔距应由大到小,有利于梳理;短绒排除主要集中在第13块盖板之前的区域内。

砂岩和石灰岩是石油天然气钻井破岩的主要对象,它的物理力学性质已有系统的测定方法和定量分级。但是,它抗喷嘴射流冲蚀破碎的内涵关系和临界压力值还没有定量指标。通过大量的实验研究和综合分析,得出了砂岩、石灰岩和抗压强度与抗喷嘴射流冲蚀破岩压力的临界值在19.1￣26.9之间。为钻井水力参数的设计提供了可靠数据,同时为开采作业提供了理论依据。

手机盖板工艺

(优选)手机盖板工艺

为了探求水下破岩方法,并最大限度提高大口径喷嘴用于水下破岩的效果,利用磨料水射流系统,结合淹没实验装置及其横向进给机构,研究了靶距、压力、进给速度和磨料粒度等因素对花岗岩的冲蚀性能的影响。

阐述了全射流喷头射流元件主要磨损形式为冲蚀磨损.为了研究冲蚀磨损对全射流喷头可靠性的影响,定义了全射流喷头的三项失效指标:末端雨滴直径、步进频率和步进角度.完成了磨粒质量浓度为1%,2%和3%三种情况下的全射流喷头磨损试验,测试了喷头的主要水力性能参数,即喷头流量、喷头信号水流量以及末端雨滴直径随时间变化规律.试验结果表明:喷头的主要水力性能参数随着磨粒质量浓度的增加而显著增加,但质量浓度变化对水力性能参数的影响逐渐减小.信号接嘴1作为喷头的最易磨损件,可选用耐磨材料来加工,以提高喷头工作的可靠性.

c4-a型梳棉机盖板剥棉斩刀传动机构,通过盖板变速盘被动轮上的圆形带轮带动摆线针轮减速机构,输出往复圆周运动,再通过齿轮齿条带动盖板斩刀(带有弹性针布)斩下盖板花,经剥取吸风进入除尘系统。我公司1994年引进该设备以来,常出现齿轮齿条损坏,造成坏车停台和盖板花难以清理干净、半制品质量恶化等问题。

Moldflow在塑料盖板成型中的流动分析及应用

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为了探索全射流喷头均匀系数(cu)与分布系数(du)之间的关系,选择圆形出口盖板的全射流喷头作为研究对象,设计了5个盖板出口直径,得出直径小于5.0mm或大于7.0mm时喷头不能工作。在工作压力为200、250和300kpa下测量出喷头盖板直径为5.5、6.0和6.5mm时的径向水量分布。布置方式选取为正方形,组合间距选取为7～15m,采用三次样条插值法对组合cu和du进行了仿真计算。结果表明:圆形出口盖板随着工作压力的增大,距喷头近处的水量增加,盖板出口的最优直径为6.0mm。工作压力对组合cu和du的影响并不明显;cu随组合间距的增加变化趋势是先相对平稳后急剧下降;du随组合间距的增加经历了下降、增加和再下降的3个过程。通过对上述结果进行回归分析,初步提出了全射流喷头cu与du之间的近似计算公式,为其在工程应用中提供理论基础。

旋冲钻井用液动射流式冲击器焊镶和粘接部位极易开裂导致泄漏、卸压,缸体上、下腔工作压力建立不起来,造成冲击器停止工作或工作断续不稳,影响冲击器的性能。为此,对冲击器缸体进行了一体化结构设计,精选特制高性能热作模具钢材料(hhd),采用整体铸造方式成型,缸体表面采用液体氮化加氧化工艺处理。对该结构冲击器进行了室内性能测试试验和现场应用试验。结果表明,该结构液动射流式冲击器的性能得到改善,具有良好的工作稳定性和参数的可调节性;可以有效地提高深部硬岩地层机械钻速,防止井斜,降低钻井成本。

A454型粗纱机盖板开关线路的改进