T10A和40Cr钢超塑压接接头显微组织

1·问题的提出在地质勘探中,钻机通过钻杆和各种管接头将扭矩和轴向压力传到钻头,从而对岩层不断地进行破碎。因此钻杆管接头除了外表面不断与孔壁岩层发生摩擦外,还承受巨大的弯曲扭转及冲击力的作用,而且管接头的丝扣处还容易产生磨损变形。根据钻具的工作条件,要求钻杆的接头必须具备强度高、韧性好、表面耐磨性高、抗弯力强。因此钻杆接头一般采用合金结构钢(如

40cr圆钢40cr圆钢40cr圆钢 热轧圆钢规格 【0635-8887186】【宝雷钢铁】135_6129_1801 40cr热轧圆钢【规格】恭喜发财 40cr热轧圆钢【长度】大吉大利 材质规格长度重量（米\kg） 40cr356—9m0.00617×直径×直径 40cr406—9m0.00617×直径×直径 40cr456—9m0.00617×直径×直径 40cr506—9m0.00617×直径×直径 40cr556—9m0.00617×直径×直径 40cr606—9m0.00617×直径×直径 40cr656—9m0.00617×直径×直径 40cr706—9m0.00617×直径×直径 40cr756—9m0.00617×直径×直径 40cr806—9m0.00617×直径×直径 40cr856

采用金相显微镜观察了钛合金激光对接接头超塑性变形前后各区域显微组织,并分析其形成机理.结果表明,变形温度的增加或应变速率的降低有利于tc4合金接头超塑变形,母材晶粒发生一定程度的长大,且α相的数量相对减小,而晶间β相数量逐渐增加,两相都有等轴化趋势;焊缝超塑性变形时,针状组织增厚成为片层状.变形过程中片层组织被打断,片层长度变短,具有球化的趋势;超塑性变形后焊缝截面显微硬度最大为380hv,与变形前焊缝相比降低约50hv,满足实际承载需求.

40cr与a3钢的焊接工艺 一、40cr钢的焊接性能分析40cr钢的化学成分见表1。 表140cr钢化学成分(质量分数)(%) 40cr钢的焊接性: 碳当量估算分析(按jis标准计算公式) ceq=c+mn/6+si/24+ni/40+cr/5+mo/4+v/14(%)=0162% 从表1中看出该钢中碳含量较高,且碳当量较大。据经验,当碳当量大于0145%时,则热影响区淬硬倾向性增大,使焊接接头的熔合性能降低,且易产生冷裂 纹。故焊接时需采用相应的工艺措施。但该类工件结构对称,刚体拘束度小,则是焊接有利的一面。 二、焊接方法的选择 采用细丝co2气体保护焊,熔滴短路过渡方式焊接。 三、焊前准备 1.焊接电源和焊接材料的选择 (1)焊接电源采用

研究了1.4%c超高碳钢的压缩超塑性及其与40cr钢之间的超塑性焊接,分析了接头组织与性能,讨论了焊接机理。结果表明,1.4%c超高碳钢在800℃、初始应变速率(0.75～3.75)×10-4s-1条件下压缩呈现超塑性,应变速率敏感性指数0.31;40cr钢组织越细,接头强度越高;经表面激光淬火的40cr与1.4%c超高碳钢在800℃、预压应力56.6mpa、初始应变速率2.5×10-4s-1的条件下压接3.5min,接头强度最高达460mpa,为40cr钢母材强度的85%,接头胀大率小于4.5%,可实现较精密固态焊接。

用不同厚度的cu箔、ni箔作为缓解接头残余应力的中间层材料,以ag-cu共晶合金箔为钎料在880℃,10min的工艺参数条件下对yg6硬质合金和40cr钢进行了真空钎焊试验。研究结果证实,采用ni箔做中间层能有效地降低接头应力,大幅提高接头强度;cu箔能有效降低接头残余应力,但cu本身强度偏低,同时钎焊过程中大量溶解,使中间层的实际厚度明显减薄,加之钎缝与中间层界面处组织不均匀且存在较严重的晶界渗入现象从而严重制约了接头强度的提高;研究结果还表明,中间层厚度对接头强度也有明显的影响,只有在最佳厚度范围内才能达到最佳降低应力、提高接头强度的效果。

选用cu,nb,mo箔中间层,在特定的焊接参数条件下对ti(c,n)基金属陶瓷/40cr钢接头进行了钎焊试验,分析比较了中间层与钎料的不同匹配对抑制裂纹形核及扩展的影响。结果表明,中间层cu能有效释放接头残余应力,防止接头产生裂纹;中间层nb易溶解并聚集成带状,并在该带状组织与钎缝界面萌生裂纹;中间层mo的减应效果较差。影响ti(c,n)基金属陶瓷/40cr钢钎焊接头残余应力的因素很多,应综合考虑各因素才能达到有效降低接头应力的目的。

采用粉末叠层法制备了梯度层,以该梯度层作为缓解接头残余应力的中间层材料,选用cumnni钎料,在1040℃,15min的工艺参数条件下,对yg6硬质合金和40cr钢进行了钎焊试验。结果表明,采用梯度层作为缓解应力的中间层材料,可以明显减小钎焊接头的内应力,大幅提高了接头的强度;采用b梯度层接头强度达656mpa。梯度层的层数对接头强度有明显的影响,梯度层厚度相同的情况下,层数越多其缓解内应力能力越高,接头强度越高。

氮化硅陶瓷与40Cr钢钎焊接头性能的研究

采用tgs-9cb和tig-r31两种焊丝tig焊接t91/12crmov钢,通过试验对比,分析了两种焊丝焊接t91/12crmov钢接头的力学性能和显微组织。结果表明:两种焊丝t91/12crmov钢焊接接头的抗拉强度和抗弯强度均符合规范要求;tgs-9cb焊丝的t91/12crmov钢焊接接头存在碳化物的聚集,有脆性相,tig-r31焊丝的效果更佳。

本文介绍了在t10a手用钢锯条的生产中,用于取代剧毒氰盐盐浴的低氰盐浴、无氰盐浴及感应加热等七种热处理方法。详细论述了这些方法的原理、工艺过程及处理后的锯条性能,供有关生产厂家借鉴。

40cr钢板属于机械制造业使用最广泛的钢之一，适于制作中型塑料模具。 40cr钢板简介： 调质处理后具有良好的综合力学性能，良好的低温冲击韧性和低的缺口敏 感性。钢的淬透性良好，水淬时可淬透到ф28～60mm,油淬时可淬透到ф15～ 40mm。这种钢除调质处理外还适于氰化和高频淬火处理。切削性能较好，当硬 度为hb174～229时，相对切削加工性为60%。该钢适于制作中型塑料模具。 40cr钢板化学成分： c0.37~0.44、si0.17~0.37、mn0.50~0.80、cr0.80~1.10、ni≤0.30 40cr钢板重量计算： 板材:每米重量(公斤)=0.785×厚度(mm) 40cr钢板机械性能： 试样毛坯尺寸（mm）：25 聊城泰佑启金属：0635-777-9210139-69-55-811-8 40cr钢

t91钢管多采用tig焊,焊接接头高温力学性能对t91钢的应用起至关重要的作用。采用不同的高温试验工艺对t91钢管的tig焊接头进行处理,分析tig焊接头在力学性能和显微组织上的差异。试验结果表明:高温试验前后,t91钢管tig焊接接头的力学性能变化不大,马氏体组织增大,晶间析出了碳化物。碳化物在t91钢管tig焊接接头保持高温力学性能稳定性中起决定性作用。

分别选用ok13.31、ghs90和mk-ghs90焊丝,在线能量为12kj/cm的条件下对q890钢进行焊接试验。对3种焊接接头的组织和硬度进行了分析。结果表明,ok13.31焊丝的焊接接头硬度相对较低,与基材硬度差小,热影响区软化区宽度较小,焊接粗晶区具有相对多的贝氏体,该焊接接头具有较好的力学性能。

T10A手用钢锯条的热处理

本文着重介绍了45钢与40cr钢的焊接特点,焊接工艺的选择,试验条件及所采用的焊接工艺,并对试验结果进行了分析,表明45钢与40cr钢选择合理的焊接工艺和方法,对焊后的接头性能相当于45钢退火状态下的机械性能,能够用于公司的批量焊接生产。

不同钎料对tial基合金与40cr钎焊接头强度的影响 北京航空航天大学(100083)　　　　　　刘景峰　朱　颖　康　慧　曲　平 江苏淮海盐化厂(潍阳市　223007)　　张　悦 摘要　tial基合金是一种具有广泛发展前途的结构材料,采用钛基钎料和银基钎料对tial基合金与40cr钢 进行了真空钎焊试验。接头的剪切强度分别为110mpa和105mpa。显微组织分析表明,采用ti基钎料时焊接区 域存在脆性金属间化合物ti-cu相和ti-ni相以及采用ag基钎料时产生的层状组织可能与接头的低强度有 关。 关键词:　真空钎焊　tial基合金　40cr　剪切强度 effectoffillermetalsonshearstrengthofti-albased alloya

40cr圆钢40cr合金钢 一、模具钢： 20crh、cr12、cr12mov、skd11、dc53、cr12mo1v1、p20、718(h)、h13、4cr5mosiv1、 nak80、s136(h)、skd61、dac、sld、2738、2311、2316、2083、8407、m2、sks、o1（油 钢）、a2、a3、s45c 二、齿轮钢、轴承钢 15crmo、20crmo、35crmo、42crmo、22crmoh、20-30crmnti、20crnimo、8620、 gcr15、suj2、g20crnimo、g20crni2mo、25crnimov、25cr2mov、17crnimo6、34crnimo6、 30crnimo8、gcr15 贡献者：山东宝雷钢铁0635-8887186135_6129_1801 山

分别用自制i01,i02和i03ni基合金作中间层对10cr9mo1vnb钢管进行tlp连接,分析了不同中间层对10cr9mo1vnb钢管tlp连接接头的力学性能和显微组织的影响。研究表明,在合理的工艺参数下,用i03作中间层tlp连接10cr9mo1vnb钢管,接头组织与母材的接近,抗拉强度和抗弯强度超过母材;在中间层的选用过程中,除化学成分要接近母材外,降熔元素的含量也是关键因素之一。

通过对00cr12ti不锈钢板材手工钨极氩弧焊(tig)焊接接头的微观组织观察、无损检测以及力学性能、耐蚀性能等试验,研究00cr12ti不锈钢板材tig焊接接头的组织与性能,并与0cr13焊接接头作对比.结果表明:采用tig焊接方法及较小的焊接规范,00cr12ti不锈钢板材tig焊接接头焊缝未发现裂纹、气孔等缺陷,强度和塑性良好;00cr12ti的haz组织为粗大的铁素体晶粒(astm2级);0cr13的haz组织为不规则铁素体晶粒和分布于晶界上由奥氏体相变而生成的块状马氏体.00cr12ti焊接接头的耐腐蚀能力优于0cr13焊接接头.

通过对ｗ６ｍｏ５ｃｒ４ｖ２／４５钢的塑性扩散连接接头机械性能测试，接合面组织变化分析，断口的微观和宏观形貌分析以界面处碳扩散等测试研究，认为在足够的预压力和良好的压接表面状态下，可实现异种钢材的超塑性扩散连接。接头界面是由冶金结合区，机械结合区及微观空隙等组成的。

焊接接头组织 电弧焊接时，焊接电弧使焊件局部加热和熔化，同时加入填充金属(焊条或焊 丝)，形成金属熔池，并不断把热量传给周围冷的母材金属。当电弧移开后，熔 池的温度迅速降低，熔池中液体金属凝固成焊缝。由于热传导的作用，母材将受 到不同程度的加热和冷却，相当于进行了一次热处理，使其组织和性能发生了变 化，这部分金属所占的区域就称为焊缝的热影响区。焊接接头是焊缝和热影响区 的总称。 由于电弧对焊接接头的加热是不均匀的，焊缝区温度达到金属的熔化温度， 而在整个热影响区中，离焊缝越近温度就越高。因此，在焊接接头组织中不仅组 织和性能都不均匀，而且在焊缝和热影响区中还容易产生各种焊接缺陷，存在焊 接残余应力和应力集中。焊接接头组织和性能与焊接方法、焊接规范、接头形式 等因素有关，并直接影响焊接结构的性能和可靠性。 热影响区某点加热的最高温度、高温停留时间及冷却速度