P91/P92钢管道焊接接头的无损检验

为防止钢管道工厂化预制模式下裂纹出现在焊接接头表面，文章在分析p91/p92钢焊接接头表面裂纹成因及特点后，提出解决磁粉检测的方案。

通过热处理方法模拟焊接热循环,在3.53k/s的升温速度下制备p92钢焊接热影响区各微区的模拟组织试样,通过单轴蠕变试验获得923k下p92钢熔敷金属、热影响区各微区和母材组织不同应力水平下的单轴蠕变数据,用最小二乘法拟合得到p92钢焊接接头各区域组织在稳态蠕变条件下的蠕变本构方程.结果表明,相比焊接接头其它微区组织,试验应力较低时,细晶区的蠕变应变率最大,因此在低应力下细晶区容易发生蠕变开裂;随着应力水平的增加,焊接接头和母材蠕变速率逐渐超过细晶区,蠕变断裂易发生在焊缝或母材上.

本文针对超超临界机组配管p92钢焊接接头产生的裂纹问题,进行了一系列原因分析,包括:焊工焊前练习不足、焊接工艺与焊评参数严重不符、后热及热处理时机不合理等,最终确定多次对p92钢焊接接头进行焊接及热处理热循环、以及焊后未及时进行热处理,导致材料应力和组织劣化,是裂纹产生的主要原因.

高温时效对ｐ９２钢焊接接头组织性能的影响 刘福广 １ ，李太江 １ ，　梁军 ２ ，姚兵印 １ ，王彩侠 １ 　 　（１．　西安热工研究院，陕西省　西安市　７１００３２；２．　神华国华（北京）电力研究院，北京市　丰台区　 １０００６９） effectofthermalagingonmicrostructureandmechanicalpropertiesofp92steel weldingjoints liufu-guang 1 ,litai-jiang 1 ,liangjun 2 ,yaobing-yin 1 ,wangcai-xia 1 (1.xi’anthermalpowerresearchinstitutecoltd,xi’an710032,shaanxiprovince,china 2.shenhu

0引言t91/p91钢是一种改进的9cr-1mo钢,它是在9cr-1mo钢的基础上添加v,nb,n等合金元素的马氏体耐热钢,上世纪90年代中期被引入我国,并广泛应用,掌握其焊接操作方法也就成了使用t91/p91钢的关键。1主要应用范围在美国材料试验学会(astm)和美国机械工程师学会(asme)标准中,t91代表锅炉用小管,p91代表大直径钢管,f91代表锻钢。t91/p91钢具有良好冲击性能和高温强度,目前广泛应用于电厂中的锅炉过热器

超（超）临界锅炉用钢及焊接技术协作网第三次论坛大会论文集 p92钢管的现场焊接工艺 朱建智 （河北电建一公司，石家庄市，050021） 摘要：作为一种在超超临界机组中起着重大作用的新型钢材，p92钢的现场焊接工艺必然成为需要重点研究的课题。 mts-616焊材基本能满足选材要求，且采用钢芯过渡形式，通过对其熔敷金属试验表明，该焊材具有良好的焊接工艺 性能，便于焊工操作的掌握。作为高合金的p92钢，其现场焊接必须执行严格的施工程序。p92钢的现场焊接工艺： 采用gtaw+smaw工艺，内部充氩保护，焊前预热，预热温度为100℃～200℃，层间温度控制在200℃～250℃。采 用较小的焊接线能量，采取多层多道焊并避免过厚的焊道，努力使热影响区软化带变得窄一些，缩小其影响。焊后冷 却到80℃～100℃时进行马氏体转变，然后进行760℃±10℃恒温4

无损检测在复合钢管焊接接头检测中的应用及思考

笔者通过本文的论述:主要说明复合钢管的封焊层是造成复合钢管焊接接头中出现的条形缺陷的原因,但在目前国内标准(复合钢管的制造、焊接和检测的执行标准)的情况下,无法进行准确的评定,针对本项目复合钢管底片中出现的大量条形缺陷,作者认为是未熔合缺陷,这种缺陷在今后复合钢管使用中在循环载荷的不断作用下,是否发生变化,还有待于观察和研究!

p91焊接论文 提高sa335-p91主蒸汽管焊缝质量 蔡连元李慧中马晓东张成 （兰州西固热电有限责任公司兰州市730060） 摘要本文通过兰西公司9号机大修焊口返修，论述了通过合理的焊接工艺得 到无裂纹、硬度合适，组织细小的板条状马氏体。 关键词9号机焊接工艺板条状马氏体 1．任务来源 兰西公司两台双抽汽轮机组发电机锅炉系俄罗斯产品，蒸汽参数：p=13.7mp t=560℃，西北电力设计院设计时选用法国瓦鲁瑞克公司生产的sa335-p91 钢管，设计规格：φ323.9×28.6mm。为了便于热力系统灵活运做，采用切 换母管制。即#9机组大修设备是#9机、#11炉、#12炉。 由于我公司主蒸汽管采用p91钢管时间是95年，当时国内对其焊接性能了 解较少，焊接接头中存在许多焊缝缺陷，留下了安全隐患。兰西公司机组运行5 年多来，主蒸汽管道

利用有限元软件abaqus,开发了一个顺次耦合的热应力有限元计算程序,对0cr18ni9/20和1cr5mo/20异种钢焊接接头残余应力进行了有限元模拟分析.结果表明,无论是采用奥氏体不锈钢焊条a302焊条还是镍基焊条incone182焊条,0cr18ni9/20钢和1cr5mo/20钢焊接接头中最大的轴向残余应力和环向残余应力产生在20钢侧的热影响区,0cr18ni9侧有最小的焊接残余应力.采用incone182来代替a302可以有效地降低残余应力值,提高抗应力腐蚀开裂的能力.

个人资料整理仅限学习使用 1/1 钢管桩焊接接头 采用焊接的方法 (1> 管端的浮锈，油污等脏物必须清除，潮湿处应烘干，管径经锤打后如有变形，应整修合格 。 (2>焊接时应校正垂直度，间隙应为2-4mm。 (3>焊丝使用前应经200～300℃烘干2h，并存放在烘箱内，维持恒温150℃。 (4>钢管桩应采用多层焊，每层焊缝的接头应错开，焊渣应清除。 (5> 当风速大于10m/s或气温低于0℃及雨雪天气，桩管潮湿又无措施保证质量时，不得施焊。 (6>每个接头焊接完毕,应冷却1min后，方可继续锤击。

个人资料整理仅限学习使用 1/1 钢管桩焊接接头 采用焊接的方法 (1> 管端的浮锈，油污等脏物必须清除，潮湿处应烘干，管径经锤打后如有变形，应整修合格 。 (2>焊接时应校正垂直度，间隙应为2-4mm。 (3>焊丝使用前应经200～300℃烘干2h，并存放在烘箱内，维持恒温150℃。 (4>钢管桩应采用多层焊，每层焊缝的接头应错开，焊渣应清除。 (5> 当风速大于10m/s或气温低于0℃及雨雪天气，桩管潮湿又无措施保证质量时，不得施焊。 (6>每个接头焊接完毕,应冷却1min后，方可继续锤击。

采用有限元方法对马氏体耐热钢(p91)焊接接头在温度为600℃、应力为80mpa下的最大主应力、vonmises等效应力、等效蠕变应变和应力三轴度进行了数值模拟.结果表明,在接头上下坡口交界处细晶热影响区(fghaz)两侧的最大主应力和vonmises等效应力很高,蠕变变形主要集中在fghaz,等效蠕变应变的最大值位于fghaz的底部.受焊缝和母材的强烈拘束,上下坡口交界处fghaz内应力三轴度最大,容易形成蠕变裂纹,导致接头蠕变开裂.数值模拟结果与试验获得的iv型裂纹产生、扩展结果一致.因此采用应力三轴度表征iv型裂纹开裂比较合理.

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介绍了dl/t820-2002与jb/t4730-2005标准关于超声检测灵敏度的规定,对两个相关标准试块的人工规则反射体进行反射当量理论计算与实际测定,比较了两个标准的检测灵敏度;以燃煤发电机组电站锅炉的中厚壁钢制承压管道焊接接头为工程实例,用两种标准分别进行评定,得到了不同的评定结果。实验表明,在实际工程检测中,应以管壁厚度为基准,合理选择中厚壁钢制承压管道焊接接头的超声检测标准。

P92新型耐热钢焊接接头力学性能研究及其工程应用

P92钢埋弧焊焊接工艺

在对p91钢进行焊接性能分析的基础上,提出了大口径厚壁p91钢管的焊接工艺方案以及焊接注意事项,包括坡口检查及清理、焊口组对及定位焊、背面充氩保护、焊前预热、手工钨极氩弧焊打底、焊条电弧填充及盖面,以及焊后热处理等。

基于良好的高温持久强度、热稳定性和高温抗蠕变能力等综合性能,asmesa335p91(简称p91)材质广泛用于大型炼化装置管道以及电站中,从p91的特性,结合典型施工案例,总结出相对合理的施工工艺。

对于火电机组高压配管的安装,其卡块承受荷载极大而且焊接时p91、p92等高合金t型角焊缝极易产生裂纹等危害性缺陷。本文针对管道角焊缝的超声波检测提出了合适的方法。利用斜探头及直探头相结合,在不同位置进行检测,提高缺陷的检出率。

METRODE电力工业T92P92钢焊接材料及焊接(P92钢焊接技术研讨会)

焊接p91钢管道主要问题是焊接线能量和热处理温度的控制,文章阐述了对p91钢采取合理的焊接工艺措施和方法所进行的实验过程,并得出结论。