HastelloyC276钢泵轴断裂分析开题报告

1.问题50ay型双级离心泵,运行中多次发生断轴事故。为此,对泵轴进行改进。从断轴断面分析,属疲劳断裂,断口有明显的塑性变形,颜色灰暗,可以看到明显的扭曲麻花状。泵轴的断裂80%发生在应力集中区,一是一级叶轮轴肩处,另一是二级叶轮锁紧螺母处。轴肩过渡处的轴径由44mm变为32mm,叶轮处直径由32mm变为22mm。叶轮螺母处直径16mm。通过化验分析泵轴材料,牌号属40cr范围,而cr含量远远低于国家标准,材

对主轴承螺栓在钻井泵上具体安装配合情况进行了调查,在此基础上,分析计算了主轴承螺栓在钻井泵工作时的受力情况,并通过金相显微镜、扫描电镜等手段对钻井泵主轴承螺栓断裂失效进行了分析。结果表明,该主轴承螺栓受拉拉和弯曲双重疲劳,且主要在弯曲疲劳的作用下,于主轴承螺栓的应力集中处———螺纹根部,促使疲劳裂纹的产生和扩展,最终导致螺栓的疲劳断裂。为防止这类失效提出了建议

采用外观和金相检验方法对断裂的钢丝钳进行了分析。结果表明:该钢丝钳的断裂由锻造工艺、热处理工艺和焊接工艺不合理导致的。提出了改进措施。

mps型磨煤机液压加载油缸 活塞轴断裂原因分析及处理方法1l8v2m9b4u1g5dd2 进入6月以来，磨煤机1f、2e液压加载油缸活塞轴先后断裂（详见图）。两次缺陷从排查到成功处理。虽 处理及时但也走了不少弯路。两起缺陷初发期有共同的相似之处，也有不同之处。下面就缺陷排查及处理 过程做简单的回顾。为以后遇到类似的缺陷做个总结。 一、两起缺陷共同之处。7m&d{1k8v 1.断裂的液压加载油缸活塞轴，运行时处于高位，一度高到限位开关，导致液压油泵跳泵。 2.启停磨过程中润滑油站高压油泵出口压力明显降低，以至直接影响到磨煤机正常停磨。 3.当故障发生时另两根拉杆处在低位运行甚至其中一根不动，貌似以前遇到的三角架断裂拉杆不运 动的情况。 4.当故障发生时整个液压油系统出现非正常情况，抬辊无法进行。+$xtf#x#n 二、两起缺陷初发期不同之处

用扫描电镜和能谱仪对支撑杆轴承孔断裂原因进行分析。结果表明机械加工轴承孔时,由于加工刀具的原因使轴承孔加工表面受到挤压变形留下沟槽,在酸洗过程中,沟槽处出现微小裂纹,在周期载荷作用下,裂纹扩展直至断裂。

膨胀干燥机螺杆轴在实际使用中经常发生断裂事故,为了保证膨胀干燥机的正常运行,就螺杆轴的断裂原因进行了分析。结果表明:螺杆轴断裂的主要原因是轴材存在明显的质量问题,热处理和机械性能均未达到预期要求,造成应力腐蚀疲劳断裂。就轴的使用要求提出一些建议。

分析了带切口的合金结构件一花键联轴节在周期性单纯扭转力矩的交变应力作用(或由机械加工时产生应力)下产生微裂纹,并由微裂纹扩展至极限临界尺寸时的断裂情况,为类似工件的切口件在相似工况下安全、稳定和长周期运行提供了典型范例。

针对某企业球墨铸铁曲轴因断裂而早期失效的情况,通过宏观观察、金相分析、扫描电镜分析以及x射线衍射分析等方法对断裂曲轴进行了综合分析。结果显示,曲轴转角处的夹渣和疏松是引起曲轴早期疲劳断裂的主要原因。依据失效原因,提出了球墨铸铁件浇铸时的控制措施。

通过金相检验、断口分析和化学成分分析等方法对循环泵法兰螺栓的断裂原因进行了分析。结果表明:螺栓早期断裂失效的主要原因是材料使用有误,加上受海水中的氯离子腐蚀引起奥氏体不锈钢螺栓产生应力腐蚀裂纹并扩展所致。

汽车水泵是发动机冷却系统上的关键部件,水泵轴承的一端通过皮带轮输入扭矩,带动另一端的叶片旋转。为适应发动机的大功率、高效率的发展要求,对水泵轴承提出了更高的性能要求。断裂、腐蚀、剥落和漏脂等是汽车水泵轴承常见的失效模式,其中以断裂的危害最大,因此对断裂的失效模式进行分析并制定相应的预防措施十分必要。某型号汽车水泵在车辆运行约200h后发生轴承断轴。该水泵轴承型号为wr1938148,产品结构如图1所示,断口发生在法兰盘后部的退刀槽处。

本文对减压机不锈钢泵轴断裂进行了失效分析,泵轴材料为双相不锈钢。采用化学成分分析、宏微观组织分析、显微硬度测试等手段,分析了泵轴断裂失效的原因,结果表明,不锈钢泵轴的断裂属于疲劳断裂,键槽强度不足以及键槽加工所导致的材料硬化是导致该不锈钢泵轴发生快速断裂的主要原因。

从盘条生产方面分析65钢丝拉拔断裂的原因:盘条存在表面脱碳、裂纹、中心缩孔等缺陷,钢中非金属夹杂物级别较高,盘条金相组织控制不好,存在不利于拉拔的网状铁素体。提出防止拉拔断裂的盘条生产工艺措施:优化精炼造渣工艺,电磁搅拌电流300～400a,频率4hz,二冷配水比水量1.7l/kg,保持连铸过程拉速在1.8～2.4m/min,全程保护浇铸,开轧温度1000～1050℃,吐丝温度840～870℃,优化控冷工艺等。措施实施后盘条金相组织中未发现网状铁素体,索氏体化比例提高,盘条表面未发现脱碳、裂纹,拉拔断丝明显减少,65钢盘条实物质量稳定提高。

65钢(/%:0.62～0.。70c、0.18～0.28si、0.55～o.75mn)硬线盘条的生产流程为120t转炉-lf-170mm×170mm连铸-高速线材轧制。采用光学和扫描电子显微镜分析了65钢φ6.5mm热轧盘条在冷拉至φ1.85mm过程中断裂的原因。实验结果表明,断口宏观特征为笔尖状,盘条横截面组织均匀性较差;裂纹起源于心部粗大的先共析铁素体和粗片状渗碳体,断裂的主要原因是索氏体化率低,存在大块先共析铁素体和中心碳偏析。

对棒材厂微钒合金英标460钢筋φ40弯曲断裂试样进行金相观察、断口扫描及能谱分析,发现钢中成分不均、非金属夹杂及连铸坯内裂纹等是造成钢筋弯曲性能不合格的主要原因,并据此提出冶炼、连铸过程中的改进措施,从而使英标钢筋冷弯试验达到100%合格。

通过对焊接后的凸轮轴在校直时产生断裂的原因进行分析,改进了凸轮轴的焊接和热处理工艺,并根据热处理状态对焊后的凸轮轴进行了抗扭试验对比,证明了工艺改进后的凸轮轴能够满足其使用性能的要求。

借助有限元分析软件对中厚板轧机万向轴接管断裂原因做出分析，针对设计中的不足之处进行改进，以降低事故发生率。

直径为4mm的65mn弹簧垫圈镀银后,在装配时发生了断裂。对失效件的宏观、微观特征进行观察,并对失效件的化学成分、金相组织及氢含量进行了测定。结果表明:弹簧垫圈在酸洗、电镀过程中零件内部渗入了氢,镀后未及时除氢且除氢时间不足,致使在外力的作用下垫圈发生氢脆断裂。在明确失效原因后,采取了针对性措施如增加除氢时间等,彻底避免了类似问题的发生。

对推进式搅拌器桨叶根部断裂实例进行了分析,结果表明桨叶的断裂是由于搅拌介质的阻力作用于桨叶上,在桨叶根部形成弯曲应力,并且该弯曲应力存在周期性变化,最终使桨叶在交变弯曲应力的作用下发生疲劳断裂。增加桨叶根部的抗弯截面模量以及减小应力集中都可以有效地防止桨叶的疲劳断裂。

炼钢厂所使用的ls钢包滑动水口机构,由于下水口受机械应力和热应力的综合作用,频繁发生断裂引起事故。针对上述情况进行了应力分析计算,通过改进下水口外型设计,缩短下水口伸出长度,增大下水口管壁厚度,从而减小机械应力与热应力,降低了下水口断裂的可能性。

为进一步提高产品质量,针对螺纹钢出现的裂纹和断裂事故进行了系统的生产工序分析.采用光谱分析仪分析了断裂钢筋的化学组成,利用光学显微镜、电子能谱仪分析断裂钢筋组织结构和断裂钢筋中非金属夹杂物的类型、数量、大小、组成及分布,并讨论了目前生产工艺中非金属夹杂物的来源.研究表明,钢筋中非金属夹杂物的产生是钢筋裂纹和断裂的根源,夹杂物主要是由炼钢脱氧和耐火材料腐蚀的铝硅酸盐组成.

用扫描电镜、光学显微镜和力学性能测试研究经880℃×3.5h的常规退火低碳钢合金焊丝er110s的拉拔断口。焊丝显微组织为铁素体、碳化物粒子和岛状贝氏体,断口由大片韧窝与一些解理小平面交替组成。断口分析说明,弥散分布的碳化物质点对应微孔聚集型断裂韧窝,贝氏体组织对应解理小平面,贝氏体硬而脆,断裂韧度低,裂纹扩展阻力小,是引起焊丝断裂的主要原因。采用再结晶退火(700℃保温15h)能够消除贝氏体组织,改善焊丝拉拔性能。

某石化公司使用的高压水泵在运行过程中发生断裂。采用宏观、微观检验、化学成分分析等方法,对失效件进行了检测。结果表明泵轴在含有h_2s等腐蚀性物质的循环水中,遭受电化学腐蚀形成疲劳源,泵轴转动形成的扭力加速裂纹的生成和发展,最终造成应力腐蚀开裂。