FO-23B塔吊附墙计算书

编制单位： 编制人： 审核人： 编制时间： 塔吊附墙计算书 2 目录 一、塔吊附墙概况 二、塔吊附墙杆受力计算 三、结构柱抗剪切验算 四、附墙杆截面设计和稳定性强度验算 塔吊附墙计算书 3 一、塔吊附墙概况 本工程结构高度53.4m，另加桅杆15米，总高度68.4米。本 工程采用fo/23b塔吊，塔吊采用固定式现浇砼基础，基础埋设深度 -5.35m，塔身设两道附墙与结构柱拉结：塔身升到12标准节时，设 第一道附墙于第6标准节（结构标高23.47米），塔吊升到第17标准 节时，设第二道附墙于第14标准节（结构标高42.8米），然后加到 第23标准节为止。 在加第二道附墙之前，第一道附墙以上有17-6=11个标准节， 而第二道附墙以上塔身标准节数最多为23-14=9节，因此，第二道附 墙设置之前第一道附墙受力最大。本计算书将对第一道附墙

编制单位： 编制人： 审核人： 编制时间： 塔吊附墙计算书 2 目录 一、塔吊附墙概况 二、塔吊附墙杆受力计算 三、结构柱抗剪切验算 四、附墙杆截面设计和稳定性强度验算 塔吊附墙计算书 3 一、塔吊附墙概况 本工程结构高度53.4m，另加桅杆15米，总高度68.4米。本 工程采用fo/23b塔吊，塔吊采用固定式现浇砼基础，基础埋设深度 -5.35m，塔身设两道附墙与结构柱拉结：塔身升到12标准节时，设 第一道附墙于第6标准节（结构标高23.47米），塔吊升到第17标准 节时，设第二道附墙于第14标准节（结构标高42.8米），然后加到 第23标准节为止。 在加第二道附墙之前，第一道附墙以上有17-6=11个标准节， 而第二道附墙以上塔身标准节数最多为23-14=9节，因此，第二道附 墙设置之前第一道附墙受力最大。本计算书将对第一道附墙

编制单位： 编制人： 审核人： 编制时间： 塔吊附墙计算书 2 目录 一、塔吊附墙概况 二、塔吊附墙杆受力计算 三、结构柱抗剪切验算 四、附墙杆截面设计和稳定性强度验算 塔吊附墙计算书 3 一、塔吊附墙概况 本工程结构高度53.4m，另加桅杆15米，总高度68.4米。本 工程采用fo/23b塔吊，塔吊采用固定式现浇砼基础，基础埋设深度 -5.35m，塔身设两道附墙与结构柱拉结：塔身升到12标准节时，设 第一道附墙于第6标准节（结构标高23.47米），塔吊升到第17标准 节时，设第二道附墙于第14标准节（结构标高42.8米），然后加到 第23标准节为止。。。。。。 在加第二道附墙之前，第一道附墙以上有17-6=11个标准节， 而第二道附墙以上塔身标准节数最多为23-14=9节，因此，第二道附 墙设置之前第一道附墙受力最大。本计算书将对

塔吊附着计算 塔机安装位置至建筑物距离超过使用说明规定，需要增长附着杆或附着杆与建筑物连 接的两支座间距改变时，需要进行附着的计算。主要包括附着杆计算、附着支座计算和锚固 环计算。 一、支座力计算 塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆 的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。 附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如 下: 风荷载标准值应按照以下公式计算 wk=w0×μz×μs×βz 其中w0——基本风压(kn/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(gbj9)的规定采用：w0= 0.55kn/m2； μz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(gbj9)的规定采用： μz=2.340；

编制单位： 编制人： 审核人： 编制时间： 目录 一、塔吊附墙概况 二、塔吊附墙杆受力计算 三、结构柱抗剪切验算 四、附墙杆截面设计和稳定性强度验算 一、塔吊附墙概况 本工程结构高度53.4m，另加桅杆15米，总高度68.4米。本工程采用fo/23b塔吊，塔吊采用固定式现浇砼基础，基础埋设深度-5.35m，塔身设两道附墙与结构柱拉结：塔身升到12标准节时，设第一道附墙于第6标准节（结构标高23.47米），塔吊升到第17标准节时，设第二道附墙于第14标准节（结构标高42.8米），然后加到第23标准节为止。 在加第二道附墙之前，第一道附墙以上有17-6=11个标准节，而第二道附墙以上塔身标准节数最多为23-14=9节，因此，第

编制单位：宁夏宇鑫重工机械制造有限公司 编制人：刘文全 审核人：刘宇辉 编制时间： 塔吊附墙计算书 2 目录 一、塔吊附墙概况 二、塔吊附墙杆受力计算 三、结构柱抗剪切验算 四、附墙杆截面设计和稳定性强度验算 塔吊附墙计算书 3 一、塔吊附墙概况 本工程9#楼结构高度63.9m，另加机房顶4.8米，总高度68.7 米。采用qtz80(tc5610)塔吊，塔吊采用固定式现浇砼基础，基础埋 设深度-5.35m，塔身设四道附墙与结构柱拉结：塔身升到16标准节 时，设第一道附墙于第11标准节（结构标高26.1米），塔吊升到第 22标准节时，设第二道附墙于第17标准节（结构标高37.7米），加 到第28标准节时，设第三道附墙于第23标准节（结构标高46.4米）， 加到第33标准节时，设第四道附墙于第28标准节（结构标高55.1 米

编制单位： 编制人： 审核人： 编制时间： 目录 一、塔吊附墙概况 二、塔吊附墙杆受力计算 三、结构柱抗剪切验算 四、附墙杆截面设计和稳定性强度验算 一、塔吊附墙概况 本工程结构高度53.4m，另加桅杆15米，总高度68.4米。本 工程采用fo/23b塔吊，塔吊采用固定式现浇砼基础，基础埋设深度 -5.35m，塔身设两道附墙与结构柱拉结：塔身升到12标准节时，设 第一道附墙于第6标准节（结构标高23.47米），塔吊升到第17标准 节时，设第二道附墙于第14标准节（结构标高42.8米），然后加到 第23标准节为止。 在加第二道附墙之前，第一道附墙以上有17-6=11个标准节， 而第二道附墙以上塔身标准节数最多为23-14=9节，因此，第二道附 墙设置之前第一道附墙受力最大。本计算书将对第一道附墙进行受力 计算和构造设计。为简化计算和偏于

塔吊附墙支撑计算及塔吊基础节强度验算 一、概况： 该工程位于浦东新区花木路东绣路路口。由于安装位置有限，塔吊附墙距离与建 筑物超过了出厂的规定设计要求（小于3米5），本附墙中心距5米8。 根据说明书给出的技术指标和参数，分别取如下数据： s=200kn（合外力） mn=300kn·m a=1205mmb=1475mm l1=4800mml2=4800mml=9600mm h=5800mm e=210gpa δp=240mpa [δ]=157mpa 只要计算出各杆所受的内力极大值,对设计撑杆进行稳定性校验即可。 一、三根支撑杆的内力极限值： 1）df杆的内力极限值p1max (sa2+b2+mn)*(l1-a)2+(h-b)2 p1max= 2h(l-b) =45.44kn 2)cf杆的内力极限值p2max [sa2(l1-2b)

塔吊附墙计算书. 编制人： 审核人： 编制时刻： 目录 【一】塔吊附墙概况 【二】塔吊附墙杆受力计算 【三】结构柱抗剪切验算 【四】附墙杆截面设计和稳定性强度验算 【一】塔吊附墙概况 本工程结构高度53.4m，另加桅杆15米，总高度68.4米。本 工程采纳fo/23b塔吊，塔吊采纳固定式现浇砼基础，基础埋设深度 -5.35m，塔身设两道附墙与结构柱拉结：塔身升到12标准节时，设 第一道附墙于第6标准节〔结构标高23.47米〕，塔吊升到第17标准 节时，设第二道附墙于第14标准节〔结构标高42.8米〕，然后加到 第23标准节为止。 在加第二道附墙之前，第一道附墙以上有17-6=11个标准节， 而第二道附墙以上塔身标准节数最多为23-14=9节，因此，第二道附 墙设置之前第一道附墙受力最大。本计算书将对第一道附墙进行受力 计算和构造设计。为简化计

编制单位： 编制人： 审核人： 编制时间： 目录 一、塔吊附墙概况 二、塔吊附墙杆受力计算 三、结构柱抗剪切验算 四、附墙杆截面设计和稳定性强度验算 一、塔吊附墙概况 本工程结构高度53.4m，另加桅杆15米，总高度68.4米。本 工程采用fo/23b塔吊，塔吊采用固定式现浇砼基础，基础埋设深度 -5.35m，塔身设两道附墙与结构柱拉结：塔身升到12标准节时，设 第一道附墙于第6标准节（结构标高23.47米），塔吊升到第17标准 节时，设第二道附墙于第14标准节（结构标高42.8米），然后加到 第23标准节为止。。。。。。 在加第二道附墙之前，第一道附墙以上有17-6=11个标准节， 而第二道附墙以上塔身标准节数最多为23-14=9节，因此，第二道附 墙设置之前第一道附墙受力最大。本计算书将对第一道附墙进行受力 计算和构造设计。为简化

50150704塔吊附墙计算书

1 qtz80塔吊附墙支撑计算及塔吊基础节强度验算 一、概况： 该工程位于浦东新区花木路东绣路路口。由于安装位置有限，塔吊附墙距离与建 筑物超过了出厂的规定设计要求（小于3米5），本附墙中心距5米8。 根据说明书给出的技术指标和参数，分别取如下数据： s=200kn（合外力） mn=300kn·m a=1205mmb=1475mm l1=4800mml2=4800mml=9600mm h=5800mm e=210gpa δp=240mpa [δ]=157mpa 只要计算出各杆所受的内力极大值,对设计撑杆进行稳定性校验即可。 一、三根支撑杆的内力极限值： 1）df杆的内力极限值p1max (sa2+b2+mn)*(l1-a)2+(h-b)2 p1max= 2h(l-b) =45.44kn 2)cf杆的内力极限值p2max [sa2

编制单位： 编制人： 审核人： 编制时间： 目录 一、塔吊附墙概况 二、塔吊附墙杆受力计算 三、结构柱抗剪切验算 四、附墙杆截面设计和稳定性强度验算 一、塔吊附墙概况 本工程结构高度53.4m，另加桅杆15米，总高度68.4米。本 工程采用fo/23b塔吊，塔吊采用固定式现浇砼基础，基础埋设深度 -5.35m，塔身设两道附墙与结构柱拉结：塔身升到12标准节时，设 第一道附墙于第6标准节（结构标高23.47米），塔吊升到第17标准 节时，设第二道附墙于第14标准节（结构标高42.8米），然后加到 第23标准节为止。 在加第二道附墙之前，第一道附墙以上有17-6=11个标准节， 而第二道附墙以上塔身标准节数最多为23-14=9节，因此，第二道附 墙设置之前第一道附墙受力最大。本计算书将对第一道附墙进行受力 计算和构造设计。为简化计算和偏于

塔吊附着计算 塔机安装位置至建筑物距离超过使用说明规定，需要增长附着杆或附着杆与建筑物连 接的两支座间距改变时，需要进行附着的计算。主要包括附着杆计算、附着支座计算和锚固 环计算。 一、支座力计算 塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆 的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。 附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如 下: 风荷载取值q=0.10kn/m 塔吊的最大倾覆力矩m=630kn.m 20.0m30.0m q m 计算结果:nw=54.375kn 二、附着杆内力计算 塔吊四附着杆件的计算属于一次超静定问题,采用结构力学计算个杆件内力: 计算简图: 方法的基本方程： 计算过程如下： 其中:1p为静定结构的位移； ti0为f

塔吊附墙计算 塔机安装位置至建筑物距离超过使用说明规定，需要增长附着杆或附着杆与 建筑物连接的两支座间距改变时，需要进行附着的计算。主要包括附着杆计算、 附着支座计算和锚固 （一）：支座力计算 塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以 此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。 附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反 力计算如下:wk=woхμzхμsхβz 其中wo——基本风压（kn/m2），安装《建筑结构荷载规范》（gbj9）的 规定采用：wo=0.75kn/m2； μz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（gbj9） 的规定采用：μz=1.170； μs————风荷载体型系数：μs=0.065； βz——-高度z处的风振系数，βz=0.70 风荷载的水平作用力

精品文档 精品文档 塔吊附墙计算 塔机安装位置至建筑物距离超过使用说明规定，需要增长附着杆或附着杆与 建筑物连接的两支座间距改变时，需要进行附着的计算。主要包括附着杆计算、 附着支座计算和锚固 （一）：支座力计算 塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以 此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。 附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反 力计算如下:wk=woхμzхμsхβz 其中wo——基本风压（kn/m2），安装《建筑结构荷载规范》（gbj9） 的规定采用：wo=0.75kn/m2； μz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（gbj9） 的规定采用：μz=1.170； μs————风荷载体型系数：μs=0.065； βz——-高度z处的风振系数，βz=0.70 风荷载的水平作用

qtz80塔吊附墙支撑计算及塔吊基础节强度验算 一、概况： 该工程位于浦东新区花木路东绣路路口。由于安装位置有限，塔吊附墙距离与建 筑物超过了出厂的规定设计要求（小于3米5），本附墙中心距5米8。 根据说明书给出的技术指标和参数，分别取如下数据： s=200kn（合外力） mn=300kn·m a=1205mmb=1475mm l1=4800mml2=4800mml=9600mm h=5800mm e=210gpa δp=240mpa [δ]=157mpa 只要计算出各杆所受的内力极大值,对设计撑杆进行稳定性校验即可。 一、三根支撑杆的内力极限值： 1）df杆的内力极限值p1max (sa2+b2+mn)*(l1-a)2+(h-b)2 p1max= 2h(l-b) =45.44kn 2)cf杆的内力极限值p2max [sa2(

. '. 目录 一、工程概况...................................................................................................2 二、编制依据...................................................................................................2 三、附墙布置及尺寸.......................................................................................2 四、支座力计算.............................................................

. . qtz80塔式起重机 附 着 方 案 . . 颐东机械施工工程 qtz80塔吊附墙支撑计算及塔吊基础节强度验算 一、概况： 工程位于港闸区永和路与工农北路交叉口。由于安装位置有限，塔吊附墙距离与 建筑物超过了出厂的规定设计要求（小于5米），本附墙中心距5米4。 根据说明书给出的技术指标和参数，分别取如下数据： s=200kn（合外力） mn=300kn·m a=1205mmb=1475mm l1=4800mml2=4800mml=9600mm h=5800mm e=210gpa δp=240mpa [δ]=157mpa 只要计算出各杆所受的力极大值,对设计撑杆进行稳定性校验即可。 一、三根支撑杆的力极限值： 1）df杆的力极限值p1max . . (sa2+b2+mn)*(l1-a)2+(h-b)2 p1max= 2h

塔吊附墙、顶升加节方案 一：编制依据： ——tc5013塔吊使用说明书（中联重工科技发展股份有限公司编 制） ——塔吊安全技术操作规程 ——施工现场平面布置 ——塔式起重机的安装位置及平面布置 二：塔吊附着位置确定 （1）附着组成： 2#楼建筑最大高度为100.00米，根据使用说明书，设四道附墙， 附墙的连接基座预埋在楼层底板梁上。附着装置由四套框粱、四套内 支撑和三根拉杆组成，四套框梁由24套m20高强度（8.8级）螺栓、 螺母、垫圈紧固成附着框架（预紧力距为370n.m）。附着框架上的两 个顶点处有三根附着撑杆与之交接，四根撑杆的端部有连接座与建筑 物附着处的连接基座铰接。通过调节螺栓可以推动内撑杆顶紧塔身的 四根主弦。附墙预埋件采用30mm×300mm的高强度螺栓穿孔预埋。 （3）附着位置确定： 第一道附着在标高为20.100米的6层底板梁上，共

塔吊附墙施工方案 一、工程概况 本工程分为f2、f3、f4栋共3栋，分别为地下一层、地上6~8层与地上8~10层 的工业研发楼，地下室设有人防区，为平战结合人防地下室。本工程f2、f3、f4栋 为二类高层建筑、耐火等级为一级；抗震设防等级均为7度。工程总用地面积为 45016m2，地上建筑面积为95688m2，地下室建筑面积为27873m2。本标段总建筑 面积约为66363m2,f2、f3、f4栋均有一层地下室，层高为4.20m（5.00）m，地面 以上首层为5.90m，二层以上均为3.90m。f2、f3栋6~8层，建筑标高30.15~38.55m， f4栋8~10层，建筑标高37.95~46.05m。 根据工程需要，安装的qtz63塔式起重机必须安装附墙才能满足施工高度的要求。 二、编制依据 本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：

江苏吴江农村商业银行股份有限公司 综合楼工程 塔 吊 附 墙 设 置 方 案 编制单位：苏州第一建筑集团有限公司 编制时间：二〇〇六年六月二十日 江苏吴江农村商业银行股份有限公司综合楼 塔吊附墙设置方案 一、概况 江苏吴江农村商业银行综合楼建筑面积约26024m2，南北长度85.3m，东西长 度33.7m，结构高度84.2m，建筑总高度101.6m。主楼地下室1层，地上19层； 裙楼地下室1层，地上3层。 塔吊采用qt80ea型塔机，安装在6轴以南、b轴以东（见下图），塔吊基础标 高－3.10m。 裙楼 3+119+1 主楼 塔吊位置平面示意图 二、塔机附墙设置 1.建筑物层高及逐层高度 江苏吴江农村商业银行综合楼一～四层层高为4.5m，五层层高为4.2m，六～十 八层层高为3.7m，十九