B4C/(W,Ti)陶瓷喷砂嘴冲蚀磨损机理

根据喷砂工作原理和喷枪结构特征建立了引射段的自由射流模型。以一种具体喷枪结构参数为计算对象,研究了喷砂嘴从入口截面至出口处的流场性质和变化过程。并在此基础上分析了流场对磨料运动和冲蚀磨损的影响。结果发现:部分磨料对喷砂嘴入口端面材料造成接近垂直角度的撞击;入口段冲蚀角较大使磨损严重;沿着顺流方向冲蚀磨损率减小;在出口处形成的射流扩散角使冲蚀角有所增大,导致出口磨损严重。与实验结果进行比较,发现两结果吻合,证明了该理论分析的正确性。

以气固两相流理论为基础,结合陶瓷喷砂嘴冲蚀磨损实验中得到的现象和数据结果,研究了喷砂嘴冲蚀磨损行为和影响因素,为陶瓷喷砂嘴的耐磨结构设计提供了动力学理论支持。

陶瓷喷砂嘴比４０ｃｒ材质喷砂嘴使用寿命提高３０～４０倍，并减轻工人劳动强度、提高生产效率、降低产品成本。

sic陶瓷材料因其具有良好的耐磨、耐冲刷、耐腐蚀等优异的特性,被广泛应用机械、化工等行业。本文采用双向加压的压制成型方法,通过无压烧结,成功的研制了在高耐磨、耐冲刷环境下所使用的喷砂机用喷砂嘴。

新型陶瓷喷砂嘴研制成果简介马南钢，郎静（武汉交通科技大学船机系）“新型陶瓷喷砂嘴的研制”是武汉交通科技大学应中国石油化工总公司岳阳石油化工总厂新材厂的要求而研制的。其中“活化烧结高硬度结构陶瓷研究”被列为１９９５年湖北省高校科研指导性计划项目。新型陶...

根据喷砂工作原理和喷枪结构特征建立了引射段的自由射流模型,并以一种具体喷枪结构参数为计算对象,利用有限元软件cfx进行流场模拟分析,在此基础上研究了陶瓷喷砂嘴内的流场各种特性及其对冲蚀参数的影响,为进一步的研究陶瓷喷砂嘴的冲蚀磨损机理提供了重要的理论依据。

分析了喷砂嘴材料和结构的发展情况,采用热压烧结工艺制备出了b4c/(w,ti)c新型陶瓷喷砂嘴,结果表明随(w,ti)c含量的增加,陶瓷喷嘴材料的致密度显著增加,晶粒显著细化,保温时间大大缩短,抗弯强度和断裂韧性大大提高;以sic为冲蚀磨料进行的喷砂冲蚀试验证明了新型陶瓷喷砂嘴的抗冲蚀磨损能力远高于金属、硬质合金和其它陶瓷喷嘴。

根据喷砂工作情况和一种具体陶瓷喷砂嘴结构,建立了单粒子冲蚀模型,利用有限元软件模拟陶瓷喷砂嘴冲蚀过程,研究了喷砂嘴材料在冲蚀过程中的破坏状态以及不同时刻的应力、能量分布情况,为进一步研究陶瓷喷砂嘴冲蚀磨损的动态过程及冲蚀磨损机理提供了有力依据。

喷砂用的喷砂嘴,目前大多数工厂都采用钢制的,少数工厂采用陶瓷制的。但这两种喷砂嘴使用寿命一般都较短,很不理想。我厂原是采用t10a钢制喷砂嘴,经下料、车、热处理、氧化后就可安装使用。热处理后的硬度在hrc60～64之间,每件造价2.4元,使用寿命3～4小时,由于在高速砂流的作用下,内孔逐渐磨损变大或成喇叭口而不能

冲蚀磨损的特点是由于固体颗粒连续的冲击造成材料表面的连续损伤。这种类型的磨损影响众多的行业，如发电、采矿和固体的气动输送等。通常，最不利的情况发生在有冲蚀和氧化两者相结合的情况下，特别是在高温情况下。为了尽量减少冲蚀磨损所造成的损伤，许多研究者建议使用更好的块装材料或表面涂层，最好是金属陶瓷的涂层。很多研究人员已进行了实验研究，

在机械制造工厂中,清理各种材料或零件的表面多采用喷砂的方法。噴砂机前的喷嘴是用生鉄澆鑄出来的。噴砂时,具有4～5个大气压的压縮空气强力吹着砂子經过噴嘴噴射出来,使得金属喷嘴迅速地磨損。一般金属噴嘴寿命只有30～60分鐘,所以要經常拆換,增加生产成本。

作者通过扫描电镜观察、磨屑分析、磨损面次表层硬度分析、增量冲蚀磨损法以及冲蚀磨损的准动态观察等多种分析方法对几种钢和纯金属在低角下的冲蚀磨损机理进行了深入的研究。结果发现:对于延性比较大的金属材料,磨损初期主要是发生塑性变形,形成压坑与变形唇,继之,度形唇被反复地前挤后压,终以小块剥落而磨损。延性比较小的材料则更多地产生微切削磨损。

以冲蚀磨损工况下的泵用材料cr15mo3高铬铸铁为对比材料,采用转盘式液-固双相流试验机研究了系列α-al2o3结构陶瓷(90瓷、95瓷、99瓷)的耐冲蚀磨损性能及微观失效机制.结果表明:在不同磨粒硬度试验条件下,cr15mo3的冲蚀磨损率均比α-al2o3结构陶瓷的高4～6倍,且随着磨粒硬度的增加,cr15mo3的冲蚀磨损率增加幅度更大;α-al2o3结构陶瓷的冲蚀磨损体积随磨料含量的增加略有增加,但在相同磨粒硬度试验条件下相差不大,因此该工况下可使用90瓷或95瓷,从而提高应用材料的性价比;cr15mo3的微观失效有明显的方向性和腐蚀痕迹,主要以微切削、犁沟和冲蚀坑等形式为主,而α-al2o3结构陶瓷的失效主要是晶界玻璃相失去,有少量冲蚀坑和晶粒剥落痕迹,迅速增加径向和横向断裂表面能是其主要耗能方式.

以带有玻璃涂层的氧化铝微粉、小尺寸板晶(样板晶)和钇稳定四方氧化锆(3y-tzp)微粉为原料,在常压下通过样板晶生长制备了氧化铝板晶体积分数为50%的y-tzp/氧化铝(板晶)复相陶瓷。采用砂浆喷射装置,砂浆流速为10~40m/s,冲击角为90°~15°,对比研究了该复相陶瓷和3y-tzp陶瓷的砂浆冲蚀磨损。结果表明,2种材料的磨损率在75°~60°之间均出现最大值。磨损率大小受到材料自身硬度的影响,磨损率值随着砂浆流速的增加而增加。

本研究成功地以放电等离子烧结方法将w和ti3sic2块体连接,得到界面结合良好、组织均匀、晶粒细小、没有明显缺陷的界面组织,通过生成以wc和w2c为主的过渡层,连接界面形成了冶金结合,为陶瓷与金属材料的连接提供了一条新途径。

利用搪瓷涂层的制备工艺在q235a钢表面制备al2o3-瓷釉复合陶瓷涂层,研究了瓷釉粒度、al2o3陶瓷颗粒的粒度和体积分数对复合涂层耐冲蚀磨损性能的影响。结果表明:过渡层原料瓷釉粒度为16μm时获得涂搪性较好;硬质耐磨相的加入可显著提高复合涂层的耐冲蚀性能;本实验中在45°冲蚀角、15mpa冲蚀气压、2.2kg冲砂量的冲蚀实验条件下al2o3粒度为50μm、体积分数为30%时涂层具有很好的耐冲蚀性,是无硬质相搪瓷层的4倍。

大唐韩城发电厂4号锅炉中间贮仓式制粉系统排粉机叶轮磨损严重,通过分析比较,提出在原叶轮叶片上衬装耐磨陶瓷的方案。实施后,效果明显,大大延长了排粉机叶轮的使用寿命,节约了费用,同时也缩短了检修维护周期,减少了维护工作量。

采用超音速火焰喷涂技术喷涂不同工艺的两种粉末,得到cr3c2-25nicr和wc-12co涂层;对涂层的冲蚀磨损性能进行了测试;采用扫描电镜对原始粉末以及冲蚀前后涂层的组织形貌进行了观察。结果表明,团聚烧结粉制备的涂层组织较致密。粘结相含量较多的涂层,其冲蚀磨损性能较差;致密度较高的涂层,其冲蚀磨损性能较好。

分析了水力喷砂压裂工具喷嘴磨损的机理。水力喷砂射流对喷嘴的磨损主要是喷砂射流中砂粒对喷嘴内壁材料的冲蚀磨损。砂粒对喷嘴内壁面冲蚀磨损作用的形式包括微切削磨损、疲劳磨损、脆性断裂磨损及扩散磨损等。研究表明:喷嘴材料的微观组织结构及物理力学性能、喷嘴内流道结构形状及几何参数、喷嘴内表面粗糙度、喷砂射流中砂粒浓度、砂粒特性(硬度、粒度、形状等)及射流工作参数(射流压力等)对于喷嘴的磨损都有影响。提出了耐磨材料选择,喷嘴内流道结构优化等延长喷嘴寿命的措施。

研究了液相烧结碳化硼陶瓷耐磨性能.结果表明,液相碳化硼的耐磨性能与相对密度有关,在密度越高,液相烧结碳化硼制品的耐磨性能越好.碳化硼中液相含量影响碳化硼陶瓷的耐磨性能.腐蚀性介质使液相烧结碳化硼陶瓷的耐磨性能下降,不同的腐蚀性介质对液相烧结制品的耐磨性能影响程度不同,碱性介质的影响大于酸性介质.

为研究ti(c,n)基金属陶瓷在高温条件下的可应用性,采用xrd、sem、eds等方法分析了该陶瓷在900～1150℃的氧化行为及其机理。结果表明:在900～1150℃范围内,陶瓷氧化程度随氧化温度的升高而显著增加,其质量增加曲线近似呈抛物线形;在900℃空气中氧化100h后,陶瓷表面生成致密氧化膜(nio+tio_2),厚度小于10μm,对基体具有保护作用;而在1150℃条件下,在致密层氧化膜(nio+tio_2)表面衍生出岛状疏松层(tio_2),100h后厚度达80μm,氧化膜逐渐失去保护作用。

筑神-建筑资料下载：http://www.***.*** 通用图集，规范，工程表格，施工组织设计，cad图块，工程论文，建筑模型等全部免费下载 陶瓷砖–耐污染性的测定 ceramictiles——determinationofresistancestarirs gb/t3810.14–1999idtiso10545–14:1995 1范围 本标准规定了陶瓷砖表面耐污染的测定方法。 2引用标准 下列标准包含的条文。通过在本标准中引用而构成本标准的条文。因所有标准部 将修订。故鼓励使用本标准的各方，尽可能采用下列标准的最新版本。 gb/t3810.7，陶瓷砖有釉砖表面耐磨性的测定。 利用试验溶液和试验材料与砖正面接触在一定时间内的反应，然后按规定清洗方 法清洗砖面，以砖面的明显变化来确定砖的耐污染性。 4.1易产生痕迹的污