9Cr18不锈钢热变形行为研究

应用gleeble-1500d热模拟试验机研究了316ln不锈钢在900~1250℃,应变速率为0.005~0.5s-1的热变形行为。结果表明,材料的初始加工硬化率与剪切模量的比值受变形温度及应变速率的的影响很小,接近常数,puchi-cabrera提出的本构方程适用于本试验条件。在高温条件下,316ln存在动态应变时效(即dynamicstrainaging,简称dsa),且dsa预处理的适合应变速率为0.005s-1。

1cr18ni9ti和0cr18ni9均属于18-8系列不锈钢种类，其区别主要 是含碳量的多少和是否含有钛。它们的机械性能基本上无太大的差 异。在不锈钢品种生产的初期，受冶炼技术的限制，无法将不锈钢中 的含碳量降下来，因此在其中加入少量的钛以提高它的耐腐蚀能力。 随着技术的进步，低碳和超低碳的不锈钢的生产已不在是问题，所以， 0cr18ni9得应用越来越广泛，而1cr18ni9ti则沦为限制生产和不推 荐使用的品种。但这并不是说1cr18ni9ti就一点用处也没有了。国 外有一种不锈钢牌号叫321h，它与1cr18ni9ti的化学成分基本相当， 生产此牌号的不锈钢的目的是提高改善321不锈钢的高温性能。 0cr18ni9就是美标的304，是最常用的不锈钢。 304l是超低碳不锈钢，耐腐蚀性质更好， 304h含碳量高些，高温强度好。 321的材料已经很少用了

基于通用有限元软件(abaqus/standard)建立了不锈钢带钢拉伸弯曲矫直过程的有限元模型。考虑到实际不锈钢带钢拉矫过程的辊系及运动特点,该有限元模型将带钢在拉矫工艺段按照其所处的位置分为7段,针对带钢厚度方向的变形特点,沿带钢厚度方向将带钢分为7层。通过对带钢拉矫过程特征位置点经过各辊组的应力应变分析表明:带钢延伸率主要由1号弯曲辊组提供,而2号、3号矫直辊组对延伸率的贡献不明显。该研究得到的不锈钢带拉矫过程变形行为、延伸率产生机理可为拉矫工艺参数确定和优化提供理论基础。

1cr18ni9ti不锈钢厚壁管全位置焊 中国第二重型机械集团公司金结重型制造厂（德阳市618013） 编制：吴明华邬希贤 表演：吴明华 1焊接性分析 (1)1cr18ni9ti不锈钢φ133×11mm大管水平固定全位置对接接头主要用于核 电设备及某些化工设备中需要耐热耐酸的管道中，焊接难度较高，对焊接接头质 量要求很高，内表面要求成形良好，凸起适中，不内凹，焊后要求pt、rt检验。 以往均采用tig焊或手工电弧焊，前者效率低、成本高，后者质量难以保证且效 率低。为既保证质量又提高效率，采用tig内、外填丝法焊底层，mag焊填充及 盖面层，使质量、效率都得到保证。 (2)1cr18ni9ti不锈钢热膨胀率、导电率均与碳钢及低合金钢差别较大，且熔池 流动性差，成形较差，特别在全位置焊接时更突出，以往对mag（ar+1%~2%o2） 焊不锈钢，一般只用于平

1Cr18Ni9Ti不锈钢厚壁管全位置焊

一、焊接性分析(1)1cr18ni9ti不锈钢φ133mm×11mm大管水平固定全位置对接接头主要用于某些化工设备中需要耐热耐酸的管道中,焊接难度较大,对焊接接头质量要求很高,内表面要求成形良好,凸起适中,不内凹,焊后要求

研究了316不锈钢在333—573k不同疲劳温度及不同应变振幅下热照射疲劳中的硬化行为,结果表明:在振幅e=1.17×10~(-4)下,热照射在333—573k温区内疲劳过程中,有大小几乎相同的软化产生;在(2.05—4.39)×10~(-4)应变振幅范围内,在333—503k温区内,热照射疲劳过程中出现软化,而在503—573k温区内,热照射疲劳过程中软化转变为硬化,此种由热照射引发的硬化所出现的疲劳温度随疲劳应变振幅的加大而提高。

0cr18ni9不锈钢板标准 0cr18ni9不锈钢板作为不锈钢耐热钢使用最广泛，用于食品用设 备，一般化工设备，原子能用工业设备。通俗的讲0cr18ni9不锈钢 板就是304不锈钢板，0cr18ni9不锈钢板ti就是321，一个是国标， 一个是美标。321是因为原来冶炼技术不好，无法降低碳含量才研制 的，现在因冶炼技术的提高，超低碳钢冶炼已经很平常，所以321有 被淘汰的趋势。目前321的产量已经很少了。只有一些军工还在使 用。 0cr18ni9不锈钢板钢(aisi304)是奥氏体不锈钢，是在最初发明 的18-8型奥氏体不锈钢的基础上发展演变的钢种，该钢是不锈钢的 主体钢种，其产量约占不锈钢总产量曲30%以上。由于此钢具有奥氏 体结构，它不可能通过热处理手段予以强化，只能采用冷变形方式达 到提高强度的目的。钢的奥氏体结构赋予了它的良好冷、热加工性

以上信息由山东聊城鲁联钢管有限公司为您整理（http://www.***.***） 热轧321（1cr18ni9ti)不锈钢管每米重量表 公称直径 (外径×壁 厚) (毫米) 每米 重量 （公 斤） 公称直径 (外径×壁 厚) (毫米) 每米 重量 （公 斤） 公称直径 (外径×壁 厚) (毫米) 每米 重量 （公 斤） 76×3.56.2683×3.56.8689×48.38 47.147.794.59.38 4.57.934.58.71510.36 58.7559.625.511.33 5.59.565.510.61612.28 610.36611.396.513.32 6.511.146.512.26714.16 711.91713.127.515.07

钛_铜和不锈钢在醋酸中的腐蚀行为

重点介绍了45钢与12cr18ni9不锈钢的焊接特点,焊接工艺的选择,试验条件及所采用的焊接工艺,并对试验结果进行分析,表明45钢与12cr18ni9不锈钢焊接时通过选择合理的工艺和方法,焊缝接头性能可以达到异种钢焊接时要求较低的母材的机械性能,能够用于公司的批量焊接生产。

409L铁素体不锈钢的热变形行为_樊丁

研究了深冷处理对95cr18不锈钢显微组织、力学性能及耐腐蚀性的影响。结果表明,深冷处理可以显著降低钢中的残留奥氏体量,析出更多的细小碳化物颗粒,提高钢的硬度及耐磨性;耐腐蚀性略有提高,但冲击功有所下降。95cr18不锈钢在mf点温度(-70～-90℃)进行深冷处理即可,继续降低深冷温度或进行两次深冷处理,并不能进一步改善其组织和性能。经过试验比较,95cr18不锈钢经1050℃淬火后1h内进行-70～-90℃深冷处理(保温1～2h),处理后1h内进行160℃回火,效果较好。

钛合金TC4与不锈钢1Cr18Ni9Ti加工比较研究_张向朋

本文介绍了一种z1cr18ni9ti零件的制造方法,即用铸造方法。这种方法可以节省材料,提高效率,降低成本,并在此基础上探讨了有效的熔炼和铸造工艺。

根据对钛合金tc4与不锈钢1cr18ni9ti切削加工性的比较分析,提出了从刀具入手解决两类材料切削加工问题的思路和途径,以及合理选择刀具材料,确定刀具几何参数、刃磨刀具、冷却润滑的一般原则及方法。

晶间腐蚀是奥氏体不锈钢钢管最危险的失效形式之一,本文采用不锈钢硫酸-硫酸铜腐蚀方法(astma262方法e)对304奥氏体不锈钢材质的排气歧管进行了晶间腐蚀倾向检测。结果表明,腐蚀后的试样焊缝及其表面均存在微裂纹,弯曲后裂纹明显,说明此次检测试样存在严重的晶间腐蚀倾向。最后本文提出了改善奥氏体不锈钢耐晶间腐蚀的方法。

对耐热不锈钢(1cr11ni2w2mov、cr17ni2)和钛合金(ta7),在3.5%nacl水溶液中的电偶腐蚀敏感性进行了评价。研究了试样表面状态和阴阳极面积比对两类材料接触腐蚀行为的影响规律,探讨了腐蚀机理。

耐热不锈钢/钛合金接触腐蚀行为

1cr18ni9ti不锈钢切削时切削力大和温度高,切屑容易产生剪切失稳,产生锯齿形切屑。通过制作不同切削速度下的切屑试样,测量切屑锯齿化参数和切屑变形区不同部位的显微硬度,比较不同切削速度下切屑变形程度来研究1cr18ni9ti不锈钢切屑锯齿化失稳机理。得到切屑变形集中在剪切滑移带上,而且越靠近节段之间,切屑的变形程度越大。然后通过改变进给量和刀具前角,分析影响1cr18ni9ti不锈钢切屑锯齿化的影响因素,为改善1cr18ni9ti不锈钢切削提供理论参考。

基于ansys有限元平台,建立了1cr18ni9ti不锈钢低功率激光-双面tig复合焊有限元预测模型,模拟分析了低功率激光-双面tig复合焊热循环规律和熔池形貌;并实际搭建了低功率激光-双面tig复合焊系统,对模拟结果进行了对比分析。研究发现模拟温度曲线和实测温度曲线、模拟焊接熔合线和实际焊缝形貌吻合良好。

1cr18ni9ti和0cr18ni9均属于18-8系列不锈钢种类，其区别主要 是含碳量的多少和是否含有钛。它们的机械性能基本上无太大的差异。 在不锈钢品种生产的初期，受冶炼技术的限制，无法将不锈钢中的含 碳量降下来，因此在其中加入少量的钛以提高它的耐腐蚀能力。随着 技术的进步，低碳和超低碳的不锈钢的生产已不在是问题，所以， 0cr18ni9得应用越来越广泛，而1cr18ni9ti则沦为限制生产和不推 荐使用的品种。但这并不是说1cr18ni9ti就一点用处也没有了。国 外有一种不锈钢牌号叫321h，它与1cr18ni9ti的化学成分基本相当， 生产此牌号的不锈钢的目的是提高改善321不锈钢的高温性能。 0cr18ni9就是美标的304，是最常用的不锈钢。 304l是超低碳不锈钢，耐腐蚀性质更好， 304h含碳量高些，高温强度好。 321的材料已经很